S band (2-4 ghz) radar's &

Форум » Дискуссии » S band (2-4 ghz) radar's & » Ответить

S band (2-4 ghz) radar's &

milstar: Aegis SPY 3.1-3.4 ghz PFAR s polnim zapolneniem 4350 elementow na odnu storonu sdiametrom pribl 3.7 metra(10 kw .metrow) http://navysite.de/weapons/aegis.htm http://en.wikipedia.org/wiki/AN/SPY-1 The AN/SPY-1 is a US naval radar system manufactured by Lockheed Martin. The array is a passive electronically scanned system and is a key component of the Aegis Combat System. The system is computer controlled, using four complementary antennas to provide 360 degree coverage. The system was first installed in 1973 on the USS Norton Sound and entered active service in 1983 as the SPY-1A on USS Ticonderoga

Ответов - 25, стр: 1 2 All

milstar: TRADEX, the Tracking and Discrimination Experiment, is the original major sensor in a program to develop a ballistic missile radar signature data base. The radar became operational at RTS in 1963 as a UHF tracker and and L-band illuminator. The radar was modified to add a VHF capability; this remained its configuration until 1970, when the system was modified and the antenna rebuilt to support coherent operation at L-band and S-band. The system remains an L-band tracker and S-band illuminator.Photo of TRADEX TRADEX is a high-sensitivity, wide bandwidth coherent instrumentation and tracking radar. TRADEX supports many operating modes, including full range and angle tracking and signature collection at L-band and range-only track with signature collection at S-band. Target resolution at L-band is 15 meters; at S-band, target resolution is nominally 5.5 meters. TRADEX currently transmits Right Circular polarization at L-band and S-band; it records phase and amplitude, both RC and LC in both bands. The system uses both uniform train and burst sub-pulse spacing to achieve excellent range and velocity resolution. TRADEX uses an Array Processor System to provide coherent integration of RC signal returns. In its extended range mode, the radar can track targets with a single hit SNR of -23 dB. TRADEX has a multi-target tracking capability allowing the simultaneous track of up to 63 targets. From this target set, the radar can provide ten target files to MCC and collect pulse-by-pulse data on up to six targets. http://www.smdc.army.mil/KWAJ/RangeInst/TRADEX.html TRADEX System Characteristics Frequency: L-band, S-band Waveforms: selectable among 8 at L-band, 11 at S-band PRF: 100-1500 Pulsewidth: 2.0 - 565 µsec at L-band, 3.0 - 94 µsec at S-band Modulation: CW and Linear FM Chirp Bandwidth: 20 MHz, both bands

milstar: TRADEX S-Band In 1972 the TRADEX UHF radar was replaced by an S-band system (built by RCA under the direction of Lincoln Laboratory) while retaining its L-band capability. Although TRADEX S-band was the second wideband radar system to be brought on line by Lincoln Laboratory, the approach taken to achieve fine range resolution was substantially different from that taken in ALCOR and later wideband systems. The Sband wideband waveform grew out of research on frequency- jumped pulses conducted by the Laboratory in the 1960s. The new set of S-band waveforms includes one with a signal bandwidth of 250 MHz. This bandwidth is achieved by transmitting a string, or burst, of 3-мsec pulses; each pulse has a different center frequency such that the bandwidth spanned by the burst is 250 MHz. The spacing and number of pulses in a burst is variable and the maximum repetition rate is one hundred bursts per second. Coherent integration of a burst yields a range resolution of one meter. Processing of this frequency-jumped-burst type waveform at S-band is implemented post-mission. Wideband target profiles have been constructed post-mission and have helped demonstrate the utility of wideband observables for use as a target discriminant at S-band. http://www.ll.mit.edu/publications/journal/pdf/vol12_no2/12_2widebandradar.pdf

milstar: Типовые значения энергетических параметров первых отечественных мощных СВЧ LDMOS транзисторов 2П983А-Д, 2П982А-М с рабочей частотой до 2 ГГц, разработанные ОАО "НПП "Пульсар" http://pulsarnpp.ru/index.php/svch-tverdotelnaya-elektronika/moshchnye-svch-ldmos-tranzistory Приборный ряд мощных СВЧ транзисторов на диапазон частот 2,7-3,1 ГГц рабочий диапазон частот 2.7-3.1 ГГц; длительность импульсов до 300 мкс при скважности ≥7; группа А: Рвых≥100Вт, кпд≈30%, Кур≥6дБ, Епит=36-38В; группа Б: Рвых≥50Вт, кпд≈32%, Кур≥7дБ, Епит=36-38В; группа В: Рвых≥25Вт, кпд≈33%, Кур≥7дБ, Епит=36-38В; группа Г: Рвых≥5Вт, кпд≈34%, Кур≥7дБ, Епит=16В; группа Д: Рвых≥2.5Вт, кпд≈35%, Кур≥7дБ, Епит=16В; Приборный ряд мощных СВЧ транзисторов на диапазон частот 1.2-1.44 ГГц рабочий диапазон частот 1.2-1.44 ГГц; длительность импульсов до 5 мс при скважности ≥6; группа А: Рвых≥150Вт, кпд≈45%, Кур≥7дБ, Епит=30-35В; группа Б: Рвых≥75Вт, кпд≈45%, Кур≥7дБ, Епит=30-35В;группа В: Рвых≥20Вт, кпд≈45%, Кур≥7дБ, Епит=30-35В; http://pulsarnpp.ru/index.php/svch-tverdotelnaya-elektronika/bipolyarnye-impulsnye-svch-tranzistory СВЧ устройства http://pulsarnpp.ru/index.php/svch-tverdotelnaya-elektronika/svch-ustrojstva

milstar: Радиолокационный модуль станции обнаружения целей S-диапазона http://www.npovk.ru/zenitnye-kompleksy-blizhnego-dejstviya_0_30.html

milstar: Lockheed Martin - Digital Array Radar S-Band (AMDR-S) https://www.youtube.com/watch?v=bVEwN0dDJjc

milstar: initial digital array radar demostrator 3.1 ghz-3.5 ghz 2011 http://free.download2.net/download.php?id=2513

milstar: he ADC12J4000 device is a wideband sampling and digital tuning device. Texas Instruments' giga-sample analog-to-digital converter (ADC) technology enables a large block of frequency spectrum to be sampled directly at RF. ADC12J400012-Bit 4GSPSADCWithIntegratedDDC The ADC12J4000 device is a wideband sampling and digital tuning device. Texas Instruments' giga-sample analog-to-digital converter (ADC) technology enables a large block of frequency spectrum to be sampled directly at RF. Excellent Noise and Linearity up to and beyond FIN=3GHz • Configurable DDC • Decimation Factors from 4 to 32 (Complex Baseband Out) • Usable Output Bandwidth of 800 MHz at 4x Decimation and 4000 MSPS • Usable Output Bandwidth of 100 MHz at 32x Decimation and 4000 MSPS • Bypass Mode for Full Nyquist Output Bandwidth • Low Pin-Count JESD204B Subclass 1 Interface • Automatically Optimized Output Lane Count • Embedded Low Latency Signal Range Indication • Low Power Consumption • Key Specifications – Max Sampling Rate: 4000 MSPS – Min Sampling Rate: 1000 MSPS – DDC Output Word Size: 15-Bit Complex (30 bits total) – Bypass Output Word Size: 12-Bit Offset Binary – Noise Floor: −149 dBFS/Hz or −150.8 dBm/Hz – IMD3:−64dBc(FIN =2140MHz±30MHzat −13 dBFS) – FPBW (–3 dB): 3.2 GHz – Peak NPR: 46 dB – Supply Voltages: 1.9 V and 1.2 V – Power Consumption – Bypass (4000 MSPS): 2 W http://www.ti.com/lit/ds/symlink/adc12j4000.pdf

milstar: http://www.ofcm.noaa.gov/wg-mpar/meetings/2009-02/4%20Purdue%20DAR%20Sanatized.pdf http://www.ll.mit.edu/publications/technotes/TechNote_MPARpanel.pdf

milstar: http://www.nap.edu/openbook.php?record_id=12438&page=26 The MPAR Concept Some military phased-array radars have been designed to perform multiple functions. For example, the AN/APG-81 and MP-RTIP airborne radars and the AN/SPY-1 and SPY-3 shipboard radars routinely perform multiple functions, typically including a mix of surveillance and tracking activities and in some cases other functions as well. These functions are usually carried out sequentially using a prioritized control scheme, but the SPY-1 has even demonstrated concurrent weather and aircraft surveillance capabilities. One face of a SPY-1 system is used in the National Weather Radar Testbed (NWRT) facility in Oklahoma. http://www.nap.edu/openbook.php?record_id=12438&page=27

milstar: 10 W and 18 W devices available in low-cost, surface mount 32-lead 5 x 5 mm AIN QFN packages Richardson RFPD Inc. announced the availability and full design support capabilities for two 2.7 to 3.7 GHz packaged GaN power amplifiers from TriQuint. The TGA2583-SM and TGA2585-SM are designed using TriQuint’s production 0.25-μm GaN on SiC process. The new devices can operate under both pulse and continuous wave (CW) conditions, and both feature RF ports that are fully matched to 50 ohms with integrated DC blocking capacitors for simple system integration. The new GaN PAs are ideally suited to support commercial and defense-related S-band radar applications. The TGA2583-SM and TGA2585-SM are available in low-cost, surface mount 32-lead 5 x 5 mm AIN QFN packages. Earlier in 2014, Richardson RFPD introduced die versions of these parts: the TGA2583 and TGA2585. According to TriQuint, additional key features of the 2.7–3.7 GHz GaN PAs include: http://www.microwavejournal.com/articles/23475-gan-power-amplifiers-tga2583-sm-tga2585-sm?utm_source=Microwave+Advisor_Newsletter_20141216&utm_medium=OMAIL

milstar: ADC ARCHITECTURE 14 bit piplene , t.e. w S band dostatochno 1 preobrazowanie chastoti i mozno moluchit razr . sposobnost 65 sm pri pooose 400 mgz 3.1 -3.5 ghz The architecture of the AD9680 consists of an input buffered pipelined ADC. ################ The input buffer is designed to provide a termination impedance to the analog input signal. This termination impedance can be changed using the SPI to meet the termination needs of the driver/amplifier. The default termination value is set to 400 Ω. The equivalent circuit diagram of the analog input termination is shown in Figure 55. The input buffer is optimized for high linearity, low noise, and low power. http://www.analog.com/static/imported-files/data_sheets/AD9680.pdf THEORY OF OPERATION The AD9680 has two analog input channels and four JESD204B output lane pairs. The ADC is designed to sample wide bandwidth analog signals of up to 2 GHz. The AD9680 is optimized for wide input bandwidth, high sampling rate, excellent linearity, and low power in a small package. The dual ADC cores feature a multistage, differential pipelined architecture with integrated output error correction logic. Each ADC features wide bandwidth inputs supporting a variety of user-selectable input ranges. An integrated voltage reference eases design considerations

milstar: Для наведения неуправлямых высо- коскоростных кинетических снарядов требуется высокая точность измерения углов. Например, для поражения цели на дальности 4 км с ошибкой 0,6 м одиноч- ным выстрелом противотанкового (тан- кового) орудия РЛС управления оружием должна обеспечить точность измерения углов до 0,5 минуты. Ошибка же РЛС трехсантиметрового диапазона дости- гает 10 минут, а в трехмиллиметровом диапазоне может быть несколько лучше 2 минут. Сейчас РЛС используются в ос- новном для наведения автоматических малокалиберных пушек и прицеливания противотанковых управляемых ракет, где требования к точности измерения углов ниже, чем для противотанковых и танковых орудий. Для управления активными элемента- ми КАЗ, обеспечивающими поражение цели на дальности 100–150 м обычно достаточно точности по углу около 15 минут, а на дальности 10–15 м око- ло 1 градуса. При размерах антенны до 300 мм такие точности обеспечиваются уже в С-диапазоне. Для управления пас- сивными средствами защиты (ловушки и завесы) высокой точности не требуется, достаточно обеспечить ошибку в преде- лах 15–30°. Такие точности достижимы и в дециметровом диапазоне. http://sa.uploads.ru/JpnAG.pdf Исходя из допустимых габаритов, воз- можны следующие варианты малоэле- ментных антенных решеток для РЛС управ- ления средствами защиты: - L-диапазона с 8-ми или 16-ти эле- ментной решеткой с шириной ДНА до 40°; - S-диапазона с 36-ти элементной решеткой с шириной ДНА до 20 - С- или Х-диапазона со 128 элемент- ной решеткой с шириной ДНА до 10–15°. Толщина защитного радиопрозрачного слоя может составлять до четверти длины волны, но для выполнения защитных функций обычно достаточно 20–25 мм. Поэтому в L- и S-диапазоне негативное влияние скопления на защитном слое пыли, грязи и воды считается приемле- мым. Влияние дрожания антенны на амор- тизаторах относительно защитного слоя в L- и S-диапазоне также можно признать несущественным. При использовании С-диапазона толщина защитного слоя может состав- лять до 15 мм. Этого достаточно для защиты от осколков, стрелковых бое- припасов и зажигательных веществ. Однако влияние грязи и воды в С-диапазоне может быть заметным. Влияние дрожания антенны относитель- но защитного слоя в С-диапазоне счита- ется приемлемым. В Х-диапазоне амплитуда дрожания на амортизаторах оказывает более суще- ственное влияние на параметры работы, чем толщина защитного слоя и не должна превышать 7 мм, а характеристики антен- ны могут сильно зависеть от наличия грязи и воды на защитном слое. Таким образом РЛС управления пас- сивными средствами защиты целесоо- бразно реализовать в L- или S-диапазонах. В настоящее время для улучшения харак- теристик малогабаритных антенн можно использовать метаматериалы, что позво- ляет добиться более высоких характери- стик антенны даже в L-диапазоне.

milstar: Корабельные многофункциональные радиолокационные станции ВМС США (2016) Корабельные многофункциональные радиолокационные станции ВМС США Капитан Е. Леонов Корабельные многофункциональные радиолокационные станции (РЛС) являются дорогостоящими, технически сложными радиоэлектронными системами. Они совмещают функции обнаружения и точного сопровождения целей с возможностью наведения большого количества зенитных управляемых ракет по выбранным целям. В США уделяется большое внимание разработке новых и модернизации состоящих на вооружении многофункциональных РЛС боевых кораблей. Это обусловлено прежде всего требованием повышения эффективности корабельных систем противовоздушной обороны в условиях массированных ударов противокорабельных ракет (ПКР), а также разработкой корабельных противоракетных комплексов, в которых многофункциональная РЛС должна обеспечить обнаружение, сопровождение баллистических ракет (БР) и наведение противоракет. Более 30 лет на вооружении ВМС США находится корабельная многофункциональная радиолокационная станция AN/SPY-1. За это время разработано пять основных модификаций этой РЛС. Они установлены на крейсерах (КР) с управляемым ракетным оружием (УРО) типа "Тикондерога" и эсминцах (ЭМ) УРО типа "О. Бёрк". Все модификации РЛС AN/SPY-1 работают в сантиметровом диапазоне волн и включают антенную систему, состоящую из четырех неподвижных фазированных антенных решеток (ФАР). На КР УРО типа "Тикондерога" последние установлены попарно на надстройках в кормовой и носовой частях корабля, а передающее устройство РЛС включает два передатчика, каждый из которых работает на две ФАР. На ЭМ УРО типа "О. Бёрк" все четыре решетки установлены на носовой надстройке, а в передающем устройстве станции предусмотрен один передатчик. РЛС AN/SPY-1A разрабатывалась как основной радиолокатор противовоздушной обороны корабельной группы. Эта станция предназначалась в первую очередь для обнаружения, сопровождения и обеспечения возможности перехвата при помощи зенитных управляемых ракет (ЗУР) ПКР, разрабатывавшихся на рубеже 1970-1980-х годов. В настоящее время она остается на вооружении семи крейсеров УРО типа "Тикондерога". ФАР AN/SPY-1A включает 4 480 излучателей (рупоров прямоугольного сечения), объединенных в модули по 32 излучателя. На входах рупорных модулей имеются модули решетки, в состав которых входят фазовращатели излучателей и устройства управления ими, делители-сумматоры мощности и другие узлы. Четыре рупорных модуля и четыре модуля решетки образуют передающую подрешетку, два - приемную. В режиме излучения используется 4 096 элементов (32 подрешетки), а в режиме приема - 4 352, которые объединены в 68 приемных подрешеток. 128 элементов являются вспомогательными. РЛС AN/SPY-1B установлена на шести крейсерах типа "Тикондерога". В 1989 году в состав ВМС вошел первый КР УРО "Принстон" (CG 59), оснащенный этой модификацией станции. На девяти кораблях этого типа с бортовыми номерами CG 65 - CG 73 размещена другая модификация - AN/SPY-1B(V). Таблица Модификации РЛС AN/SPY-1 и их корабли-носители Корабли-носители Модификации РЛС AN/SPY-1А AM/SPY-1B/B(V) AN/SPY-1D AN/SPY-1D(V) Тип корабля-носителя КР УРО типа "Тикондерога" КР УРО типа "Тикондерога" ЭМ УРО типа "0. Бёрк" ЭМ УРО типа "0. Бёрк" Бортовые номера кораблей-носителей CG 52 - CG 58 CG 59 - CG 64 / CG 65 - CG 73 DDG 51-DDG 90 DDG 91- DDG 112, DOG 113 -DDG 126 (вводятся в состав ВМС с 2016 г.) Радиолокационная станция AN/SPY-1B/1B(V) отличается от AN/SPY-1А более высокой помехозащищенностью, увеличенной средней мощностью излучения передатчиков, сниженным уровнем боковых лепестков, увеличенными размерами файлов данных по сопровождаемым целям и возможностью сопровождения большего количества целей. Фазированная антенная решетка AN/ SPY-1B/1B(V) состоит из 4 350 излучателей и двух дополнительных антенн, обеспечивающих подавление боковых лепестков. Уровень боковых лепестков был уменьшен на 15 дБ, а масса решетки снижена практически в 1,5 раза. Этого, в частности, удалось достигнуть за счет увеличения количества подрешеток и разработки новых фазовращателей излучателей. Количество излучателей в приемной подрешетке уменьшено с 64 до двух, и, таким образом, количество приемных подрешеток увеличено с 68 до 2 175. Для излучателей ФАР были разработаны фазовращатели (ФВ) с меньшими массогабаритными характеристиками и большей разрядностью. Согласно предъявленным требованиям величина фазовой среднеквадратической ошибки новых фазовращателей не должна была превышать 2,1° (для ФВ AN/ SPY-1А - менее 5,8°). С целью решения данной задачи разработчик - компания RCA (в настоящее время является частью "Локхид-Мартин") увеличила количество разрядов фазовращателей до шести (для ФВ AN/SPY-1А четыре разряда), при этом было принято компромиссное решение -допускались более высокие вносимые потери - менее 1,45 дБ на границах рабочего частотного диапазона и менее 1,35 дБ в его пределах (для ФВ AN/SPY-1А соответственно менее 1,15 и менее 0,85 дБ). На ЭМ УРО типа "О. Бёрк" подсерий 1,2 и 2А установлена радиолокационная станция AN/SPY-1D, которая представляет собой вариант РЛС AN/SPY-1B, адаптированный для эсминцев. Все четыре решетки первой станции размещаются на носовой надстройке корабля и обслуживаются поочередно одним передатчиком. В 1990-х годах для ВМС США разрабатывается следующая модификация радиолокационной станции - AN/SPY-1D(V). Она устанавливается на ЭМ УРО типа "О. Бёрк" подсерий 2А, начиная с "Пинкни" (DDG 91), вошедшего в состав американского флота в 2004 году. К настоящему времени в ВМС США насчитывается 22 корабля, оснащенных этой РЛС. AN/SPY-1D(V) создавалась специально для работы в помехоцеле-вой обстановке прибрежной зоны. Возможности этой станции по обнаружению и сопровождению малозаметных, высокоскоростных, низколетящих целей (преимущественно ПКР) в условиях помех, характерных для прибрежной зоны действия, были улучшены за счет модернизации передатчика, совершенствования системы обработки сигналов (в состав оборудования вошел новый процессор обработки сигналов ASP - Advanced Signal Processor), расширения набора зондирующих сигналов, которые могут применяться для работы в режиме селекции движущихся целей (СДЦ), а также обновления тактического программного обеспечения РЛС. При разработке РЛС AN/SPY-1D(V) принималось во внимание такое требование, как возможность обнаружения и сопровождения тактических баллистических ракет. Антенная система этой станции создается на базе антенных решеток AN/SPY-1B/1D. Оконечный каскад усиления передатчика РЛС AN/SPY-1D(V) выполнен на усилителях со скрещенными полями новой модели. Такие устройства имеют увеличенный на 30 % коэффициент заполнения, уменьшенные на 3 дБ/МГц внутриимпульсные шумы, повышенную стабильность и больший срок службы (до 45000 ч). В результате установки новых ламп возросла средняя мощность передатчика (приблизительно до 88 кВт), его надежность и дальность обнаружения РЛС. Повышение стабильности и снижение внутриимпульсных шумов позволили улучшить характеристики функционирования СДЦ. Обзор пространства одним лучом (слева) и двумя лучами (справа) Сопряжение РЛС с процессорам BSP: 1 - радиочастотный процессор; 2 - цифровой процессор обработки сигналов; 3 - управляющий процессор; 4 - калибровка с использованием спутников Расположение антенных решеток радиолокационного комплекса DBR на надстройке ЭМ УРО тина "Замволт" (вверху) и АВМА типа "Джеральд Форд" (справа) Для работы в режиме селекции движущихся целей в РЛС AN/SPY-1D(V) могут использоваться двух-семиимпульсные зондирующие сигналы. Выбор наиболее подходящего из них осуществляется по определенному алгоритму при помощи ЭВМ. Для сопровождения наиболее важных целей, движущихся на фоне более интенсивных мешающих отражений или под прикрытием искусственных пассивных помех, могут излучаться импульсно-доплеровские сигналы захвата и сопровождения, состоящие из 12 и 16 импульсов. Они обеспечивают более высокую чувствительность и возможность подавления сигналов от местных предметов, чем обычные сигналы СДЦ. В режиме СДЦ расширена полоса режекции преднамеренных и непреднамеренных помех по скорости. Это обеспечивает подавление сигналов, отраженных от нежелательных движущихся объектов (например, птиц). Кроме того, вводится автоматическое адаптивное управление режимом работы системы СДЦ, при котором выбор оптимального для складывающейся тактической обстановки вида зондирующего сигнала для поиска целей выполняется автоматически. Это позволило освободить оператора радиолокационной станции от обязанности управления работой системы СДЦ, уменьшить время поиска и обеспечить непрерывность просмотра зоны ответственности РЛС. Одновременно в AN/SPY-1D(V) реализована возможность одновременного осмотра двух направлений при помощи двух лучей (dual-beam), одновременно формируемых двумя противоположно расположенными решетками. Данные наблюдения обрабатываются отдельно в двух каналах четырехканального процессора обработки сигналов. Двухлучевой обзор позволяет сохранить высокую скорость обзора РЛС и обеспечить необходимое время обработки ввиду оптимизации системы СДЦ. В создаваемой США глобальной эшелонированной системе противоракетной обороны важное место отводится морскому компоненту, основой которого являются эсминцы и крейсера УРО типов "О. Бёрк" и "Тикондерога". К настоящему времени уже 33 корабля обоих типов прошли необходимую модернизацию. На эсминцах и крейсерах УРО, где были проведены соответствующие мероприятия по версии "Иджис-ПРО" 4.0.1, система обработки сигналов РЛС AN/SPY-1B/D дополнена процессором BSP (BMD Signal Processor), который предназначен для обнаружения и обработки радиолокационных сигналов, отраженных от баллистических ракет (БР). Он позволяет формировать новые типы сигналов и осуществлять обработку информации с использованием новых алгоритмов, предназначенных для сопровождения и распознавания БР. В состав BSP входит многопроцессорная вычислительная система "Пауэрстрим 7000", разработанная компанией "Меркюри компьютер системз". На ЭМ УРО типа "О. Бёрк" (DDG 51-78), проходящих модернизацию по программе АСВ 12 (доработка боевой системы "Иджис" до версии 9С), устанавливается процессор обработки сигналов MMSP (Multi-Mission Signal Processor) с расширенными функциональными возможностями. Аналогичным устройством оборудуются строящиеся ЭМ УРО типа "О. Бёрк" подсерии 2А (начиная с DDG 113). Оно же войдет в состав радиолокационной станции AN/ SPY-1D(V) наземного противоракетного комплекса "Иджис Эшор". ЭМ УРО типа "О. Бёрк", начиная с DDG 119, будут оснащаться усовершенствованным процессором MMSP. Процессор обработки сигналов MMSP, который объединяет функции BSP и процессора обработки радиолокационных сигналов ASP, входящего в состав РЛС AN/SPY-1D, предполагает наличие ряда новых алгоритмов обработки. Он будет включать многопроцессорную вычислительную систему "Энсэмбл 7100", разработанную "Меркюри компьютер системз". В рамках модернизации эсминцев по программе АСВ 12 устройством MMSP будет заменен процессор обработки сигналов, входящий в состав РЛС AN/ SPY-1D(V). Кроме того, будут проводиться работы по совершенствованию передатчика этой станции, что позволит обеспечить возможность ведения обзора двумя лучами и увеличить стабильность работы передатчика при использовании зондирующих сигналов РЛС. В ВМС США проводятся НИОКР по созданию радиолокационных комплексов (РЛК) для строящихся по новым проектам кораблей. В 1999 году компания "Рейтеон" приступила к разработке радиолокационного комплекса DBR (Dual-Band Radar). Он включает две многофункциональные РЛС - AN/SPY-4 VSR с тремя АФАР (2 000-4 000 МГц) фирмы "Локхид-Мартин" и AN/SPY-3 с тремя АФАР (8 000-12 000 МГц, - "Рейтеон"), а также единую систему управления обеими радиолокаторами. Активная фазированная решетка AN/ SPY-3 (2,72 х 2,08 м) состоит из 5 000 излучателей, возбуждение которых осуществляют восьмиканальные приемопередающие модули (всего их 625). АФАР VSR (4,06 х 3,86 м) включает 2 688 приемопередающих модулей. В состав РЛК входит объединенная система охлаждения решеток (CACS - Common Array Cooling System) и объединенная система энергоснабжения решеток (CAPS - Common Array Power System). Комплекс DBR предназначался для решения задач ПВО в сложной обстановке в пределах прибрежной зоны. Его намечалось устанавливать на кораблях двух типов: многоцелевых авианосцах (ABA) типа "Джеральд Форд" и ЭМ УРО типа "Замволт". В соответствии с текущими планами этот комплекс в полном составе будет размещен только на двух первых АВМА указанного типа. В 2010 году было объявлено о реструктуризации программы строительства ЭМ УРО типа "Замволт" и решении отказаться от установки РЛС AN/SPY-4 VSR на этих кораблях. Задачи обзора воздушного пространства, которые согласно концепции построения комплекса DBR возлагаются на AN/SPY-4 VSR, было решено передать РЛС AN/SPY-3. Компания "Рейтеон" внесла ряд изменений в программное обеспечение этой РЛС, которые позволят осуществлять обзор воздушного пространства. Операторы получат возможность, изменяя настройки станции, оптимизировать ее характеристики для обеспечения обзора воздушного пространства либо обзора в плоскости горизонта. При этом, если характеристики РЛС оптимизированы для обзора воздушного пространства, ее возможности по обзору по горизонту будут ограниченны. Помимо этих двух задач на станцию AN/SPY-3 возлагается решение еще нескольких: наведение ЗУР на среднем (по командам) или конечном (подсвет целей) участке; обнаружение перископов и плавающих мин; навигационное обеспечение; определение координат позиций береговой артиллерии. На авианесущих кораблях возможно решение еще одной задачи - обеспечение полетов палубной авиации. На ЭМ УРО типа "Замволт" в состав РЛС AN/SPY-3 входят три активные ФАР (обеспечивают обзор по азимуту 360°), два приемника-возбудителя (в корме и в носу), четыре ЭВМ IBM Р6, две объединенные системы - охлаждения решеток CACS и энергоснабжения решеток. Эти ЭВМ устанавливаются в аппаратных модулях контейнерного типа ЕМЕ (Electronic Modular Enclosure). По оценкам командования ВМС США, количество баллистических и противокорабельных крылатых ракет, состоящих на вооружении различных стран мира, будет увеличиваться. Вероятны сценарии нанесения ударов с использованием БР и КР. С учетом этого необходимы такие корабельные системы, которые обеспечат возможность одновременного перехвата баллистических и крылатых ракет (IAMD - Integrated Air and Missile Defense). Включение в состав радиолокационных станций AN/SPY-1 процессора MMSP позволит выполнить только минимальные требования в отношении одновременного решения задач ПРО и ПВО. В ВМС США в настоящее время полагают, что имеющийся модернизационный потенциал этих РЛС практически исчерпал себя. К числу недостатков относятся, в частности, следующие: их антенным решеткам присуща "пассивная структура", большие потери при передаче энергии, передатчики имеют ограниченную мощность и построены на электровакуумных приборах. Кроме того, как признает командование американских ВМС, на текущее обслуживание и ремонт этих многофункциональных РЛС требуются значительные средства. (Окончание следует) http://pentagonus.ru/publ/korabelnye_mnogofunkcionalnye_radiolokacionnye_stancii_vms_ssha_2016/36-1-0-2702

milstar: РЛС 96Л6Е обеспечивает: обзор заданных зон обнаружения и автоматический отбор первоочередных целей для завязки трасс; автозахват на автосопровождение трасс целей (пеленгов) с присвоением номеров; опознавание государственной принадлежности целей; автоматический отбор первоочередных целей для выдачи ЦУ на РПН; автоматическую выдачу на РПН координат целей, сопровождаемых РПН, для обеспечения координатной поддержки; распознавание 4-х классов целей - самолетов, вертолетов, ДПЛА и ракет. Сопряжение РЛС 96Л6Е с С-300ПМУ, С-300ПМУ-1 осуществляется по кабелю, с системой С-300ПМУ-2 сопряжение осуществляется с использованием выносного рабочего места 965РР03Е по радиорелейной и волоконно-оптической линии связи. РЛС 96Л6Е имеет два варианта исполнения - на одной и на двух транспортных единицах. В варианте исполнения на одной транспортной единице (см. фото ) в состав РЛС 96Л6Е входят: антенное устройство 966АА01Е; контейнер 966ФФ03Е с приемо-передающей аппаратурой, аппаратурой обработки информации, рабочим местом оператора, аппаратурой связи и системой государственного опознавания, комплектом ЗИП-0; транспортная машина ТМ966Е на базе самоходного шасси 7930, с системой автономного электроснабжения СЭП-2Л на базе генератора отбора мощности от двигателя самоходного шасси; комплект кабелей. В варианте исполнения на двух транспортных единицах в состав РЛС 96Л6Е входят: антенный пост 966АА00Е - автопоезд в составе автотягача и полуприцепа, на котором размещены антенное устройство 966АА01Е, система автономного электроснабжения СЭС-75 (СЭС-75М) или аналогичная, комплект кабелей; аппаратный пост 966ФФ00Е - автопоезд в составе автотягача и полуприцепа, на котором размещены контейнер 966ФФ03Е с системой автономного электроснабжения СЭС-75 (СЭС-75М) или аналогичной. Вариант исполнения 96Л6Е на двух транспортных единицах допускает разнос на позиции антенного и аппаратного постов до 100 м. РЛС 96Л6Е могут придаваться: средства внешнего электроснабжения 98Э6У, автомобили для буксировки 98Э6У, вышка 966АА14 - оборудованная вышка 40В6М с тягачем для транспортирования МАЗ-537Г (74106), выносные рабочие места оператора (до 4-ех), комплект ЗИП групповой П28Е. Электроснабжение может осуществляться от автономных, встроенных средств СЭП-2Л, СЭС-75 (СЭС-75М), от придаваемых внешних средств электропитания типа 98Э6У или от промышленной электросети через СВЭП 98Э6У. Срок службы - не менее 20 лет. Полный ресурс работы до 25 000-30 000 часов с учетом капитального ремонта. Срок службы до первого капитального ремонта - не менее 10 лет, ресурс работы 12 000 часов. Имеется одиночный ЗИП-0 в каждой РЛС, предусмотрен ЗИП групповой в полуприцепе П28Е для трех РЛС. Способ перемещения РЛС 96Л6Е - своим ходом, пробег не менее 10 000км. РЛС перевозится железнодорожным, водным и воздушным транспортом. Для связи на марше РЛС 96Л6Е комплектуется аппаратурой речевой связи типа 14Я6-5. http://rbase.new-factoria.ru/missile/wobb/c300pmu2/96l6e.shtml Диапазон частот излучения "С" Наличие автоматической перестройки частоты есть Диапазон дальностей обнаруживаемых целей,км 5-300 Зона обзора в режиме всевысотного обнаружения: - по азимуту - по углу места (нижняя граница может устанавливаться до -3°) - по доплеровской скорости - темп обновления информации в нижней зоне (от 0 до 1,5°) - темп обновления информации в верхней зоне (от 1,5 до 20°) 360° от 0 до 20° от ±30 до ±1200 м/с 6 с 12 с http://rbase.new-factoria.ru/missile/wobb/c300pmu2/96l6e.shtml

milstar: The Aegis system operates in S-band, from about 3.1 to 3.5 GHz (λ = 8.6 to 9.7 cm). Early descriptions indicated that the system reportedly had a “sustained coherent bandwidth” of 10 MHz and instantaneous bandwidth of 40 MHz.[5] An early paper on the SPY-1 radar discusses three sub-bands, FL, FC, and FH, each 40 MHz wide, in the context of measuring antenna gain. However, data was also collected over much wider bands than the defined ones — 160 MHz at broadside, and 120 MHz at a 60 degrees scan angle.[6] The Aegis system’s bandwidth was apparently subsequently increased, perhaps up to its maximum frequency extent of 400 MHz. The 4.0.1 version of the Aegis Ballistic Missile Defense system, which is now entering service, added an adjunct BMD Signal Processor that, among other things, allows the formation of two-dimensional inverse synthetic aperture images with better resolution than had previously been possible, which implies a wideband capability.[7] A 1999 Lincoln Laboratory briefing slide shows a “Wideband Waveform Concept for AN/SPY-1 Radar” using a 400 MHz wideband waveform constructed from ten 40 MHz bandwidth pulses frequency jumping from 3.1 to 3.5 GHz.[8] A 2002 paper cites a bandwidth of 300 MHz for Aegis.[9] Such a bandwidth would likely permit a range resolution of about 0.5-1.0 meters. ========= https://mostlymissiledefense.com/2012/08/03/ballistic-missile-defense-the-aegis-spy-1-radar-august-3-2012/ Each Aegis radar system has four radar antenna faces. Starting with the SPY-1B, a new antenna was introduced, that although outwardly similar in appearance to the antenna of the SPY-1A, incorporated significant improvements. In particular, it has improved peak and average sidelobes relative to the 1A version and eliminates grating lobes within the antenna scan angles. These improvements were accomplished by subdividing the antenna into many more subarrays (2,175, each with two elements, for a total of 4,350 elements) than the 1A antenna (68 subarrays of 64 elements each, for a total of 4,352 elements) and by improved machining tolerances and alignment techniques. The antenna face physical structure is octagonal, with a height of 4.06 m and a width of 3.94 m.[10] In the 1A version, the antenna elements themselves are contained within a similar hexagonal shape with dimensions of roughly 3.84 m in height and 3.67 m in width.[11] The area populated by the antenna elements appears to be about 12 m2 The Aegis radar reportedly has a gain of G = 42 dB (= 15,800) and a beamwidth of 1.7˚x 1.7˚.[13] This gain figure is consistent with G = ρ(4πA/λ2) with A =12 m2 and λ = 9.1 cm, only if ρ = 0.87 (which seems too high). Moreover, a gain of 42 dB appears to be inconsistent with the stated beamwidth of 1.7˚, which indicates a lower gain of about G =9,000

milstar: As noted above, the 1B and 1D versions are nearly identical except that the 1B version uses two transmitters for each pair of two antenna faces, whereas the 1D version has one transmitter for all four faces. However, since a transmitter can apparently be used with only one face at a time, the maximum power that can be put out of any antenna face should be same for both versions. The original SPY-1A version reportedly has a peak power of up to 5 MW and an average power of 32 kW.[15] The SPY-A’s transmitter output is provided by 32 crossed field amplifiers (CFAs), each with peak power of 132 kw, which would give a combined peak power of 4.2 MW.[16] This seems to indicate that reported peak and average powers for the radar are the transmitter power, not the power actually emitted, which will be less due to losses between the transmitter and antenna. The SPY-1B reportedly has an average power of 58 kW with a peak power of 4-6 MW.[17] This is roughly consistent with reports that the 1B version had the same peak power but twice the average power (that is, its duty cycle was doubled) of the 1A, and that, more specifically, the SPY-1B/D used a new CFA with a doubled duty cycle.[18] According to a 2004 Defense Science Board Report, “the average radiated power aperture for the Aegis System is 485 kwm2.”[19] Assuming that statement applies to the SPY-1D (since the SPY-1D(V) version was not yet operational) and an antenna area of 12 m2, this would give an average emitted power of about 40 kW. Pulse Lengths The Aegis radar (1B version) can produce pulses with lengths of 6.4, 12.7, 25 and 51 microseconds, with a pulse compression ratio of 128.[20] This 51 μs maximum pulse length is consistent with a 1997 study that stated that the electromagnetic interference produced by an Aegis radar pulse would last for at most 52 microseconds.[21] However, given the many upgrades to the Aegis system, including the BMD upgrades, these pulse lengths may have changed significantly. A 1978 paper states that the noise figure for the Aegis SPY-1A receiver was about 4.25 dB = 2.66.[22] The SPY-1D(V) The version of the AEGIS radar currently being built, the SPY-1D(V) was first deployed on U.S. Navy destroyers in 2005, beginning with DDG-91.[23] This upgrade does not appear to involve significant changes to the antenna. A 33% increase in duty cycle was apparently set as a requirement for the SPY-1D(V) upgrade.[24] An increase of “over 33%” in amplifier duty cycle over that of SFD-262 CFA was achieved in the SFD-268 CFA, intended for use in the D(V) radar, in part by using improved cooling techniques.[25] This would give an average transmitter power of at least 77 kW, based on a 58 kW average transmitter power for the 1B/D version. https://mostlymissiledefense.com/2012/08/03/ballistic-missile-defense-the-aegis-spy-1-radar-august-3-2012/

milstar: Detection Range The only public numerical figure on Aegis detection range against a specific target (that I have seen) is that the SPY-1D “can track golf ball-sized targets at ranges in excess of 165 kilometers.”[26] A golf ball-size (1.68 inches diameter) sphere corresponds to radar cross section of about 0.0025 m2 at 3.3 GHz.[27] This statement was made in the context of the soon-to-be deployed SPY-1D(V) radar to detect mortar and artillery shell and small-caliber rockets against a clutter background, so presumably it applies to the D(V) version. Scaling to a radar cross section more typical of a ballistic missile warhead (0.03 m2 at 3.3 GHz) gives a range of at least 310 km. =======================================================

milstar: ==================================================== Irbis-E X band 8-10 ghz 900 mm 0.636 square metr ,5 kw average power 0.01 square metr 90 km ===================== Эффективная площадь рассеяния в диапазоне Х конический боевой блок = 0.01 квадр .метра THAAD Средняя(1) мощность = 81 киловатт 25344*3.2 ватта коэффициент усиления антенны = 103 000 = 41 db Шумовая температура = 400° K эффективность апертуры антенны = 0.8 площадь антенны = 9.2 m^2 длина импульса = 1 миллисекунда коэффициент заполнения =0.2 PRF = 200 Сигнал/шум обнаружение = 20 Сигнал/шум дискриминация = 100 дальность обнаружение = 870 километров дальность дискриминация =580 километров ####### Сдвоенная THAAD 18.4 m^2, 162 киловатт дальность обнаружение = 1460 километров дальность дискриминация =970 километров

milstar: High-Dynamic-Range Receivers for Digital Beam Forming Radar Systems https://ieeexplore.ieee.org/document/4250284 In principle, a DBF system with N receivers should attain a signal-to-noise ratio (SNR) improvement of N over that of a single receiver system, assuming the noise is decorrelated in all the receiver channels. However, the total single and two-tone, spur-free dynamic range (SFDR) may not achieve the N-fold improvement if errors and distortion in the system are correlated. ################# The receiver had two down-conversion stages from the S-Band range input (2.7 GHz to 3.7 GHz) to 75 MHz for operation in the second Nyquist zone using a 14-bit ADC sampled at 100MHz. The instantaneous receiver bandwidth was about 15 MHz, set by an anti-aliasing filter placed at the ADC input. A survey of five mixer candidates was conducted by measuring their spur levels. Lowest (−127dBc)5×4 spurs were obtained for mixer SM5TH by M/A-COM. The ADC increases the system noise figure by design, depending on the gain configuration. The ADC affects the output SNR significantly. The maximum output signal is limited by the ADC saturation, which is well below the saturation (OTOI −10 dB) of the analog portion of the receiver.

milstar: Antennas and Beamwidths: Each Aegis radar system has four radar antenna faces. Starting with the SPY-1B, a new antenna was introduced, that although outwardly similar in appearance to the antenna of the SPY-1A, incorporated significant improvements. In particular, it has improved peak and average sidelobes relative to the 1A version and eliminates grating lobes within the antenna scan angles. These improvements were accomplished by subdividing the antenna into many more subarrays (2,175, each with two elements, for a total of 4,350 elements) than the 1A antenna (68 subarrays of 64 elements each, for a total of 4,352 elements) and by improved machining tolerances and alignment techniques. The antenna face physical structure is octagonal, with a height of 4.06 m and a width of 3.94 m.[10] In the 1A version, the antenna elements themselves are contained within a similar hexagonal shape with dimensions of roughly 3.84 m in height and 3.67 m in width.[11] The area populated by the antenna elements appears to be about 12 m2.[12] In the 1B/D version, the antenna face itself (the area occupied by the elements) is more nearly circular than in the 1A antenna, but since the number of elements is essentially the same, it is likely that its aperture area is also about the same. The Aegis radar reportedly has a gain of G = 42 dB (= 15,800) and a beamwidth of 1.7˚x 1.7˚.[13] This gain figure is consistent with G = ρ(4πA/λ2) with A =12 m2 and λ = 9.1 cm, only if ρ = 0.87 (which seems too high). Moreover, a gain of 42 dB appears to be inconsistent with the stated beamwidth of 1.7˚, which indicates a lower gain of about G =9,000.[14] https://mostlymissiledefense.com/2012/08/03/ballistic-missile-defense-the-aegis-spy-1-radar-august-3-2012/ Frequency and Bandwidth: The Aegis system operates in S-band, from about 3.1 to 3.5 GHz (λ = 8.6 to 9.7 cm). Early descriptions indicated that the system reportedly had a “sustained coherent bandwidth” of 10 MHz and instantaneous bandwidth of 40 MHz.[5] An early paper on the SPY-1 radar discusses three sub-bands, FL, FC, and FH, each 40 MHz wide, in the context of measuring antenna gain. However, data was also collected over much wider bands than the defined ones — 160 MHz at broadside, and 120 MHz at a 60 degrees scan angle.[6] The Aegis system’s bandwidth was apparently subsequently increased, perhaps up to its maximum frequency extent of 400 MHz. The 4.0.1 version of the Aegis Ballistic Missile Defense system, which is now entering service, added an adjunct BMD Signal Processor that, among other things, allows the formation of two-dimensional inverse synthetic aperture images with better resolution than had previously been possible, which implies a wideband capability.[7] A 1999 Lincoln Laboratory briefing slide shows a “Wideband Waveform Concept for AN/SPY-1 Radar” using a 400 MHz wideband waveform constructed from ten 40 MHz bandwidth pulses frequency jumping from 3.1 to 3.5 GHz.[8] A 2002 paper cites a bandwidth of 300 MHz for Aegis.[9] Such a bandwidth would likely permit a range resolution of about 0.5-1.0 meters.

milstar: https://mostlymissiledefense.com/2016/07/17/thaad-radar-ranges-july-17-2018/ https://mostlymissiledefense.com/2012/09/21/ballistic-missile-defense-radar-range-calculations-for-the-antpy-2-x-band-and-nas-proposed-gbx-radars-september-21-2012/#more-420 Модификация AN/SPY 3.1-3.5 ghz и THAAD обе используют inverse SAR и могут быть эффективны для противоракетной обороны но главный недостаток площадь апертуры недостаточна дальность соответственно выдвигаются предложения о удвоении апертуры THAAD кроме то в условиях плохой погоды и низких углах места дальность РЛС X band ( 8-12 ghz )падает в 5-6 раз можно сконструировать РЛС L Band для плохих погодных условий и мобильную с высокой разрешающей способностью полосой сигнала 500 mhz 750-1250 mhz апертурой 16x 6 метров но это потребует ее установки на MZKT от комплекса Ярс кроме того возможно удвоить апертуры электронным методом два комплекса рядом и мультигигабитный канал связи соответствующие ADC для подобных РЛС стоят 647 $ https://www.analog.com/media/en/technical-documentation/data-sheets/AD9625.pdf контраргументы атака в группе , заход на Цель на фоне вспышки от ядерного взрыва резко повышается шумовая температура РЛС While the angular resolution of missile defense radars is typically far too poor to separate objects in the cross-range directions unless they are 100s of meters or even many kilometers apart, their range resolution can be a fraction of a meter. The range resolution of a radar is largely determined by its bandwidth https://mostlymissiledefense.com/2012/08/29/ballistic-missile-defense-why-the-current-gmd-systems-radars-cant-discriminate-august-28-2012/ ############################################## U.S. X-band radars operate at a center frequency of about 10 GHz and reportedly have a bandwidth of 1 GHz.[2] According to the above formula, this bandwidth would then give a minimum range resolution of ∆R = 0.15 m = 15 cm. In practice, the actual minimum resolution is often somewhat greater: the U.S. X-band missile defense radars reportedly have a range resolution of about 25 cm https://mostlymissiledefense.com/2012/08/29/ballistic-missile-defense-why-the-current-gmd-systems-radars-cant-discriminate-august-28-2012/ ##################################################### AN/SPY-1 Radar” using a 400 MHz wideband waveform constructed from ten 40 MHz bandwidth pulses frequency jumping from 3.1 to 3.5 GHz.[8] A 2002 paper cites a bandwidth of 300 MHz for Aegis.[9] Such a bandwidth would likely permit a range resolution of about 0.5-1.0 meters. The 4.0.1 version of the Aegis Ballistic Missile Defense system, which is now entering service, added an adjunct BMD Signal Processor that, among other things, allows the formation of two-dimensional inverse synthetic aperture images with better resolution than had previously been possible, which implies a wideband capability.[7] https://mostlymissiledefense.com/2012/08/03/ballistic-missile-defense-the-aegis-spy-1-radar-august-3-2012/ ########################################## https://www.vpk-news.ru/articles/59750 AN/SPY-1 Radar” using a 400 MHz wideband waveform constructed from ten 40 MHz bandwidth pulses frequency jumping from 3.1 to 3.5 GHz.[8] A 2002 paper cites a bandwidth of 300 MHz for Aegis.[9] Such a bandwidth would likely permit a range resolution of about 0.5-1.0 meters. The 4.0.1 version of the Aegis Ballistic Missile Defense system, which is now entering service, added an adjunct BMD Signal Processor that, among other things, allows the formation of two-dimensional inverse synthetic aperture images with better resolution than had previously been possible, which implies a wideband capability.[7] https://mostlymissiledefense.com/2012/08/03/ballistic-missile-defense-the-aegis-spy-1-radar-august-3-2012/ ####################### L Band FPS 117 https://lockheedmartin.com/content/dam/lockheed-martin/rms/documents/ground-based-air-surveillance-radars/FPS-117-fact-sheet.pdf ABT Accuracy range <50m Height <762 m Azimuth < 0.18 ° ################# http://lesnovak.com/images/australia.pdf SAR is a radar that synthesizes a long aperture as anaircraft flies along its path. Thus, a SAR can achieve cross-range resolutions that could otherwise be attained only with along antenna. In SAR mode, the Lincoln Laboratory MMWradar has 1 ft by 1 ft resolution. To achieve 1 ft azimuthresolution, a synthetic aperture of approximately 150 m lengthis constructed by processing 1 sec of data as the plane flies.To achieve 1 ft range resolution, 600 MHz bandwidth pulsesare used ############## Almaz-Antey literature on the S-400 / SA-21 system states that compatible interfaces are available between the S-400 battery and the Gamma DE system. The azimuthal tracking accuracy of 0.17-0.2°, elevation accuracy of 0.2-0.3° and range accuracy of 60-100 metres make this radar eminently capable of providing midcourse guidance updates for a range of SAM systems. For comparison, the 64N6E Big Bird ( 2ghz )series used in the SA-20/21 has around twice the angular and range tracking error magnitude compared to the Gamma DE. http://ausairpower.net/APA-Rus-Low-Band-Radars.html#mozTocId228464 ############## https://www.globalsecurity.org/military/systems/ship/systems/an-spy-1.htm WEAKNESSES The system is designed for blue water and littoral operations however AN/SPY-1 configuration must be modified to look above the terrain to avoid causing excessive false targets from land clutter. These configuration changes may increase ship susceptibility to low and fast targets. Once a target is engaged and the initial salvo fired, WCS will not allow the target to be reengaged (second salvo) until a kill evaluation has been completed. AN/SPY-1 antenna height is lower than the AN/SPS-49 radar system resulting in reduced radar horizon. DDG-51 Class are not equipped with a AN/SPS-49 radar (no secondary air search radar) Must hold an AN/SPY-1 track. Cannot engage on a remote or AN/SPS-49 track unless equipped with CEC. ################ https://mostlymissiledefense.com/2019/05/22/new-aegis-radar-to-be-100-times-more-sensitive-than-current-radar-may-22-2019/ New Aegis Radar to be 100 Times More Sensitive than Current Radar (May 22, 2019) New Aegis Radar to be 100 Times More Sensitive than Current Radar (May 22, 2019) In my post of February 11, 2019, I discussed a number of planned new S-band radars, including the Navy’s Air and Missile Defense Radar (AMDR), which is scheduled to begin deployment on the Navy’s new Flight III Aegis destroyers in about 2023. In that discussion, I used the standard claim that the AMDR, also designated the SPY-6(V)1, would be about 15 dB = 30 times more sensitive than the current SPY-1 radar on U.S. Navy cruisers and destroyers. I also noted, however, that there were some recent indications the AMDR might be even more sensitive, possibly by a factor of 40-70 over the SPY-1. ######################## https://mostlymissiledefense.com/2019/02/12/https-mostlymissiledefense-com-new-s-band-missile-defense-radars-in-the-pacific-february-11-2018/ My post of January 30, 2019 discusses why S-band band was chosen over X-band (8-12 GHz, which could enable greater discrimination capability); it was basically a matter of cost. The bandwidth and range resolution of LRDR are also not publicly known; it seems possible the range resolution could be as low as 0.5 m or somewhat less. As with the TPY-2 X-band radar and the Aegis SPY-1, the LRDR will certainly have the capability to use Doppler measurements to form two-dimensional (or possibly even three-dimensional) images. ############# https://mostlymissiledefense.com/2012/08/29/ballistic-missile-defense-why-the-current-gmd-systems-radars-cant-discriminate-august-28-2012/ Ballistic Missile Defense: Why the Current GMD System’s Radars Can’t Discriminate (August 28, 2012) The resolution of a radar is the minimum separation between two objects for which the radar can determine that there are two objects present rather than just one. Thus if two objects are separated by 5 meters in range, a radar with a range resolution of one meter would not only be able to identify that there were two objects present (assuming there is adequate signal-to-noise), but also be able to measure the difference in range between the two objects and to estimate the radar cross section of each object. On the other hand, if the radar range resolution was 20 meters, it would see the two objects as a single target. For a given target, if the range resolution of the radar is significantly less than the length of the target, then it can attempt measure the length of the target (length here means the dimension of the target along the range axis). This information could be used, for example, to distinguish between a 2 meter long warhead and an eight meter long rocket booster stage, as shown in Figure 2 below. If the range resolution of the radar is small enough, it could potentially measure the position and radar cross section of radar scatterers along the length of the target, thus creating a range profile of the target that might be further useful in identifying it. Radars measure the position of objects in both range and angle (cross-range). While the angular resolution of missile defense radars is typically far too poor to separate objects in the cross-range directions unless they are 100s of meters or even many kilometers apart, their range resolution can be a fraction of a meter. The range resolution of a radar is largely determined by its bandwidth, the extent of frequencies over which a radar can operate in a single measurement. The theoretical minimum range resolution a radar can achieve is given by: ∆R = c/(2β), where c is the speed of light β is the bandwidth (in Hz). This can be rewritten as: ∆R = (0.15 m)/βG, where βG is the bandwidth in GHz (1×109 Hz). For a phased-array radar (as all modern U.S. missile defense radars are), it is difficult to implement a bandwidth much greater than about 10% of the radar’s operating frequency. For example, the current generation of U.S. X-band radars operate at a center frequency of about 10 GHz and reportedly have a bandwidth of 1 GHz.[2] According to the above formula, this bandwidth would then give a minimum range resolution of ∆R = 0.15 m = 15 cm. In practice, the actual minimum resolution is often somewhat greater: the U.S. X-band missile defense radars reportedly have a range resolution of about 25 cm.[3] Radars that can operate with large bandwidths (several hundreds of MHz or more) are referred to as wideband radars. Provide that the target they are observing has some rotational motion with respect to the radar, wideband radars can also use Doppler processing to obtain a small resolution in one cross-range direction, enabling the production of two-dimensional radar images, as shown in Figure 1 above, that are potentially useful for discrimination. However, the Upgraded Early Warning Radars at the core the U.S. GMD system, which operate at a frequency of about 0.44 GHz, have maximum bandwidths of about 10 MHz (0.001 to 0.01 GHz), corresponding to a range resolution of about 15 m.[4] Thus these radars are completely unable to use length measurements to distinguish a warhead from a piece of debris or a rocket booster stage, much less from an intentional decoy. This point is clearly made by figure 2 below, taken from a Lincoln Laboratory briefing. It shows that a radar with the bandwidth of the X-Band radars (1 GHz = 103 MHz) EWRs can easily distinguish between a warhead and a booster stage or a piece of debris by measuring their lengths (assuming there is adequate signal-to-noise to do so). On the other hand, the Upgraded Early Warning Radars (bandwidth = 10 MHz = 101 MHz) have no capability to so at all.

milstar: The Long Range Discrimination Radar at S-Band? (April 20, 2015) It appears likely that the Ground-Based Midcourse (GMD) Defense’s new Long Range Discrimination Radar (LRDR) will operate at S-band instead of at X-band. This raises the question of whether the better range resolution that would have been available at X-band is being sacrificed in order to keep the initial cost of the LRDR down to about $1 billion. Or is there some other reason? https://mostlymissiledefense.com/2015/04/20/the-long-range-discrimination-radar-at-s-band-april-20-2015/

milstar: Country of origin United States Type 3D Air-search Frequency E and F band (2 to 4 GHz) Range 250 nmi (460 km) Altitude 100,000 ft (30,000 m) Diameter 17 ft (5.2 m) by 17 ft 6 in (5.33 m) Azimuth 0-360° Elevation 0-65° Precision 690 ft (210 m) elevation 1/6° azimuth Power 35 kW (avg) A three-dimensional radar is mounted on a base that allows for 360 degrees of rotation. The target can be located at a given azimuth. The range of the target is also identified due to the time it takes the beam to go out and back to the receiver. What makes this radar system different is its ability to detect the height of the target above the surface of the water. With these three pieces of data the radar’s central processor has the ability to place the target in an X,Y,Z, 3 dimensional space. For the SPS-48 in particular, the antenna is mechanically rotated to scan azimuth, while beams are electronically steered to cover elevation by varying the transmitter frequency.[1] The 4,500 lb (2,000 kg) antenna is capable of rotating at 7.5 or 15 rpm. According to ITT Exelis, the system has a range exceeding 200 nmi (370 km) and can track targets up to 69 degrees in elevation. The AN/SPS-48E is capable of providing target range, bearing and altitude information using a frequency-scanning antenna using a range of different frequencies in E band and F band with three power modes: high, medium and low. SPS-48 radars stack multiple beams in a train of pulses at different frequencies. The beams scan different elevation areas, allowing the stack to cover up to 69 degrees of elevation. https://encyclopedia.smartencyclopedia.eu/content/an-sps-48-3-d-air-search-radar/

milstar: https://www.radartutorial.eu/19.kartei/07.naval/karte010.en.html AN/SPS-48E IEEE Band: S Band NATO Band: E and F Bands Exact Frequency: 2908 – 3110 MHz Peak Power: 2,400 kW Scan Rate: 15 rpm Pulse Width: 27 μS Antenna Gain: 39.1 dBi Above Deck Weights: 5,684 lbs Below Deck Weights: 24,018 lbs Power: 112 kVA @ 440 Hz. Precision 690 ft (210 m) elevation 1/6° azimuth Notes: Long range 3D air search radar. Track While Scan. Can track out to about 220 nm. comparsion to L Band AN/SPS-49 IEEE Band: L Band NATO Band: C Band Exact Frequency: 851-942 MHz Peak Power: 360 kW Average Power: 12-13 kW Beamwidth: 3.3°-3.3° azimuth, 11° elevation Gain: 28.5 dB Scan Rate: 6 or 12 rpm PRF: 280 pps (long range) or 800/1,000 pps (Short range) Pulse Length: 125 usec Range Accuracy: 0.03 nm Azimuth Accuracy: 0.5 degrees Minimum Range: 0.5 nautical miles Maximum Instrumented Range: 250 nautical miles https://www.alternatewars.com/BBOW/Radar/SPS_Series.htm https://web.archive.org/web/20041105110012/https://wrc.navair-rdte.navy.mil/warfighter_enc/weapons/SensElec/RADAR/sps48.htm

milstar: https://lemz.ru/wp-content/uploads/2019/10/%D0%A2%D0%A0%D0%9B%D0%9A-%D0%A1%D0%9E%D0%9F%D0%9A%D0%90-2-%D0%A0%D0%A3%D0%A1.pdf Министерство обороны сообщало, что в начале июня радиолокационная станция (РЛС) «Сопка-2» на острове Врангеля участвовала в поиске малоразмерных целей, имитирующих БЛА. По данным военных, все они были обнаружены и классифицированы. Информацию обобщили и проанализировали, а затем оперативно передали на командный пункт ПВО Восточного военного округа. https://iz.ru/1179073/anton-lavrov-anna-cherepanova/poliarnyi-drug-kak-v-arktike-uchilis-zashchishchatsia-ot-bespilotnikov

полная версия страницы