Форум » Дискуссии » АРГСН-активные радиолокационные головки самонаведения,MARV & » Ответить
АРГСН-активные радиолокационные головки самонаведения,MARV &
milstar: Теоретически возможные величины ЭПР некоторых перспективных кораблей для длины волны 10 см = 3 Ghz S-Band (Aegis SPY-1) авианосец средняя > 25 000 м2,промежуточный КУ 900–1000 м2 эсминец ,фрегат 1 500–4 000 м2 ,промежуточный КУ 200 -300 м2 http://vpk-news.ru/articles/8474 Dlja srawneniya B-2 Spirit - 0.75 м2 ------------------------ NIIP Irbis-E s apperturoj diametrom 900mm ,srednej moschnostju 5 kwt/impulsnoj = 20 kwt dalnost dlja EPR 0.01 kw.metr = 50nmi ili 90 km dlja EPR 2.56 kw.metra =360 km http://www.ausairpower.net/APA-Flanker.html ------------------------------------------- Баллистическая ракета средней дальности Pershing-2 (MGM-31C) Система управления дополнялась системой наведения ГЧ на конечном участке траектории по радиолокационной карте местности (система RADAG). Такая система на баллистических ракетах ранее не применялась. Комплекс командных приборов располагался на стабилизированной платформе, помещенной в цилиндрический корпус, и имел свой электронный блок управления. Работу системы управления обеспечивал бортовой цифровой вычислстельный комплекс, размещенный в 12 съемных модулях, и защищенный алюминиевым корпусом. Система RADAG состояла из бортовой радиолокационной станции и коррелятора. РЛС экранировалась и имела два антенных блока. Один из них предназначался для получения радиолокационного яркостного изображения местности. Другой - для определения высоты полета. Изображение кольцевого типа под головной частью получалось за счет сканирования вокруг вертикальной оси с угловой скоростью 2 об/сек. Четыре эталонных изображения района цели для разных высот хранились в памяти ЦВМ в виде матрицы, каждая ячейка которой представляла собой радиолокационную яркость соответствующего участка местности, записанную двухзначным двоичным числом. К аналогичной матрице сводилось полученное от РЛС действительное изображение местности, при сравнении которого с эталонным можно было определить ошибку инерциальной системы. Полет головной части корректировался исполнительными органами - реактивными соплами, работавшими от баллона со сжатым газом вне атмосферы, и аэродинамическими рулями с гидравлическим приводом при входе в атмосферу http://rbase.new-factoria.ru/missile/wobb/pershing_2/pershing_2.shtml -------------------------------------------------------------------------------- Комплекс П-800 / 3К55 Оникс / Яхонт - SS-N-26 STROBILE Система управления и наведение - активно-пассивное РЛ-наведение, на ракете установлены активная РЛС ГСН и бортовая БЦВМ. Дальность обнаружения цели ГСН в активном режиме - 50 км (по одним данным) Дальность обнаружения цели класса "крейсер" ГСН в активном режиме - 75-77 км ============================== Дальность обнаружения цели ГСН в активном режиме минимальная - 1 км Сектор обнаружения ГСН - +-45 градусов Диаметр ракеты -700 mm После обнаружения и захвата цели ГСН ракеты, ГСН выключается и ракета "ныряет" под нижнюю границу зоны ПВО цели и управляется инерциально. После выхода за линию радиогоризонта ГСН вновь включается ГСН. Распределение целей происходит на первом этапе работы ГСН (на высоте). При групповом старте ПКР на первом этапе группа ракет перераспределяет цели по определенному алгоритму, исключая возможность поражения одной цели несколькими ракетами (если это не главная цель). Ракеты запрограммированы на совершение противоракетных маневров. В память бортовой БЦВМ заложены электронные "портреты" основных кораблей потенциальных противников и логика определения построения корабельных ордеров для выбора главной цели. http://militaryrussia.ru/blog/topic-92.htm ----------------------------------------------- Противокорабельная ракета 3М-54Э / 3М-54Э1 На дистанции около 30-40 км от цели ракета делает "горку" и происходит включение АРГС -54 (см.схему). После обнаружения и захвата цели головкой самонаведения у ракеты 3М-54Э происходит отделение второй ступени и начинает работать третья боевая твердотопливная ступень, развивающая скорость до 1000 м/с. На конечном участке полета протяженностью около 20км боевая ступень ракеты 3М-54Э снижается на высоту до 10м. У двухступенчатой ПКР 3М-54Э1 полет на всей траектории происходит на дозвуковой скорости, а непосредственно перед целью выполняется специальный зигзагообразный противоракетный маневр. Количество одновременно обстреливаемых целей -2, количество ракет в залпе - 8, интервал между пусками - 5-10с. Бортовая система управления ракет 3М-54Э / 3М-54Э1 построена на базе автономной инерциальной навигационной системы АБ-40Э (разработчик - Государственный НИИ Приборостроения). Наведение на конечном участке траектории осуществляется при помощи помехозащищенной активной радиолокационной головки самонаведения АРГС-54. АРГС-54 разработана фирмой "Радар-ММС" (г.Санкт-Петербург) и имеет максимальную дальность действия до 65км. Длина головки - 70см, диаметр - 42см и вес - 40кг. АРГС-54 может функционировать при волнении моря до 6 баллов. http://rbase.new-factoria.ru/missile/wobb/3m54e1/3m54e1.shtml ---------------------------------------- Моноимпульсная головка самонаведения ракеты "Яхонт" http://rbase.new-factoria.ru/missile/wobb/jakhont/jakhont-head.shtml Головка самонаведения (ГСН) предназначена для поиска и обнаружения морских и наземных целей в условиях радиоэлектронного противодействия, селекции ложных целей, выбора цели по заданным критериям, захвата и сопровождения выбранной цели, выработки координат цели и выдачи их в систему автопилотирования бортовой аппаратуры системы управления (БАСУ) противокорабельной крылатой ракеты (ПКР) «Яхонт». ГСН выполняет указанные выше действия в любых погодных условиях при волнении моря до 7 баллов включительно. Состав аппаратуры ГСН представляет собой бортовой двухканальный активно-пассивный радиолокатор со сложным широкополосным когерентным сигналом с фазо-кодовой манипуляцией по случайному закону как в режиме обзора, так и в режиме сопровождения цели при работе в активном режиме. ГСН осуществляет перестройку частотно-временных параметров, обладает высокой помехозащищенностью по отношению к различным видам активных помех, уводящих по дальности и угловым координатам, и пассивных помех типа дипольных облаков и уголковых отражателей, адаптивна к помеховой обстановке и условиям применения. ГСН построена по модульному принципу: антенна, передатчик, приемник, устройство обработки информации (см.структурную схему). ГСН имеет средства встроенного самоконтроля. В ГСН воплощены новейшие научно-технические достижения ЦНИИ «Гранит» и других предприятий военно-промышленного комплекса России: функциональная СВЧ-микроэлектроника на базе тонко- и толстопленочной технологии; современная микропроцессорная техника и микро-ЭВМ; прогрессивные конструкции и технологические процессы изготовления; высокоэффективная система питания. Оригинальные решения, используемые в ГСН запатентованы. Все это позволило получить высокую степень интеграции при минимальных объемах аппаратуры, малое энергопотребление и низкую трудоемкость изготовления. Основные тактико-технические характеристики Дальность обнаружения цели в активном режиме не менее 50 км Максимальный угол поиска цели ± 45° Время готовности к работе с момента включения не более 2 мин Потребляемый ток по цепи 27В не более 38А Масса 85 кг -------------------------------------- АРГС для ракеты РВВ-АЕ http://www.mnii-agat.ru/expo/334/prod_2845_r.htm Многофункциональная моноимпульсная доплеровская активная радиолокационная головка самонаведения для ракеты РВВ-АЕ класса «воздух-воздух» обеспечивает: - поиск, захват и сопровождение цели по целеуказанию от инерциальной системы управления ракеты; - измерение угловых координат и угловых скоростей цели и скорости сближения ракета - цель и передача их в ракету для формирования сигналов управления. Режимы работы: - активный режим, полностью автономный ("пустил-забыл"), использующий только предварительное целеуказание, без радиолокационнной поддержки в полёте; - режим инерциального наведения с радиокоррекцией и активным наведением на конечном участке полета. Тактико-технические характеристики: 1. Состав: - управляемый координатор с антенной - передающий канал - приемный канал - бортовая вычислительная система 2. Тип системы наведения: - инерциальное наведение с радиокоррекцией и активное самонаведение 3. Канал радиокоррекции и АРГС обеспечивает пуск ракеты РВВ-АЕ с самолета типа МИГ-29 в ППС на максимальной дальности - до 80 км. 4. Время готовности после предварительного включения в течение 2 мин. - не более 1с 5. Длина (без обтекателя), мм - 604 6. Масса (без обтекателя), кГ - не более 16 7. Диаметр, мм - 200 Сотрудничество возможно в плане приобретения и испытаний ракеты РВВ-АЕ. По желанию Заказчика параметры АРГС могут изменяться.
milstar: 1.To maximize range performance (not clutter-limited) average transmitter power must be the maximum practically achievable. Within the constraints of a tactical missile—small size, limited weight—this will tend to drive the design to higher-duty-cycle lower-peak-power systems. ---------------------------------------------- This is quite compatible with HPRF, where high-duty-cycle central-line processing has generally been used. --------------- 2. If clutter is the limiting factor rather than receiver thermal noise, lower aver- age power is acceptable—consistent with MPRF. The difficulty arises if the same system must achieve both long-range (noise-limited, approaching target) and tail-chase (clutter-limited) performance. Transmitter hardware constraints make it difficult to vary the waveform at will over a wide range of PRF and pulse width. Thus if an MPRF system is employed, the tendency will be to- ward long pulses (to keep average power high without increasing peak power). Therefore, to achieve good range resolution may require some form of pulse compression.
milstar: In comparison with AMRAAM, the Active Skyflash is likely to exhibit lower peak power output, BAe believe however that the seeker offers comparable acquisition range performance to the AMRAAM which suggests a more sensitive receiver and possibly the use of pulse compression techniques. The receiver is a multiple channel monopulse design, with a single radar frequency which is heterodyned down twice to two intermediate frequencies, before detection and digitising for consumption by the missile's digital signal processor (DSP). The DSP performs target search and identification, and then tracking in azimuth, elevation, range and velocity to provide inputs for the guidance section. The DSP software is resident in EPROM memory devices (firmware) and BAe stress the comprehensive ECCM (counter-countermeasures) features in the code. Again the sensitive nature of such features precludes open discussion. The seeker has a variable PRF capability which allows it to adapt PRF to target engagement geometry, much like AMRAAM. This design strategy allows optimisation for closing or receding targets.
milstar: In long-range engagements AMRAAM heads for the target using inertial guidance and receives updated target information via data link from the launch aircraft. It transitions to a self-guiding terminal mode when the target is within range of its own monopulse radar set, operating in high-PRF mode. Since this seeker uses its own active radar (unlike the Sparrow), it does not require the launch aircraft to illuminate the target or to track the target. In case the target tries to protect itself with active jamming, AMRAAMs seeker switches to a medium-PRF "home-on-jam" mode. http://www.f-16.net/f-16_armament_article3.html
milstar: Doppler frequency shifts. In order to unambiguously identify the Doppler frequency shift, it must be less than the PRF frequency. ################################################ Doppler frequency shifts greater than this will alias to a lower Doppler frequency. This ambiguity is similar to radar range returns beyond the range of the PRF interval time, as they alias into lower range bins. By binning the receive echoes both over range and Doppler frequency offset, target speed as well as range can be determined. Also, this allows easy discrimination between moving objects, such as an aircraft or vehicle, and the back ground clutter, which is generally stationary. For example, imagine there is a radar operating in the X band at 10 GHz (λ = 0.03m or 3cm). The radar is airborne, traveling at 500 mph, is tracking a target ahead moving at 800 mph in the same direction. In this case, the speed differential is –300 mph, or –134 m/s. Another target is traveling head on toward the airborne radar at 400 mph. This gives a speed differential of 900 mph, or 402 m/s. The Doppler frequency shift can be calculated as follows: First target Doppler shift = 2 (–134m/s) / (0.03m) = –8.93 kHz Second target Doppler shift = 2 (402m/s) / (0.03m) = 26.8 kHz The receive signal will be offset from 10 GHz by the Doppler frequency. Notice that the Doppler shift is negative when the object is moving away (opening range) from the radar, and is positive when the object is moving towards the radar (closing range).
milstar: Doppler ambiguities Doppler ambiguities can occur if the Doppler range is larger than the PRF. For example, in military airborne radar, the fastest closing rates will be with targets approaching, as both speeds of the radar-bearing aircraft and the target aircraft are summed. This should assume the maximum speed of both aircraft. The highest opening rates might be when a target is flying away from the radar-bearing aircraft. Here, the radar-bearing aircraft is assumed to be traveling at minimum speed, as well as the target aircraft flying at maximum speed. It is also assumed that the target aircraft is flying a large angle θ from the radar-bearing aircraft flight path, which further reduces the radar-bearing aircraft speed in the direction of the target. The maximum positive Doppler frequency (fastest closing rate) at 10 GHz / 3 cm is: Radar –bearing aircraft maximum speed: 1200 mph = 536 m/s Target aircraft maximum speed: 1200 mph = 536 m/s Maximum positive Doppler = 2 (1072m/s) / (0.03m) = 71.5 kHz The maximum negative Doppler frequency (fastest opening rate) at 10 GHz / 3 cm is: Radar-bearing aircraft minimum speed: 300 mph = 134 m/s Effective radar-bearing aircraft minimum speed with θ = 60 degree angle from target track (sin (60) = 0.5): 150 mph = 67 m/s Target aircraft maximum speed: 1200 mph = 536 m/s Maximum negative Doppler = 2 (67–536 m/s) / (0.03m) = 31.3 kHz This results in a total Doppler range of 71.5 + 31.3 = 102.8 kHz. Unless the PRF exceeds 102.8 kHz, there will be aliasing of the detected Doppler rates, and the associated ambiguities. If the PRF is assumed at 80 kHz, then Doppler aliasing will occur as shown in Figure 3. http://www.eetimes.com/design/programmable-logic/4216419/Radar-Basics---Part-2--Pulse-Doppler-Radar
milstar: PRF tradeoffs Different PRF frequencies have different advantages and disadvantages. The following discussion summarizes the trade-offs. Low PRF operation is generally used for maximum range detection. It usually requires a high power transmit power, in order to receive returns of sufficient power for detection at a long range. To get the highest power, long transmit pulses are sent, and correspondingly long matched filter processing (or pulse compression) is used. This mode is useful for precise range determination. Strong sidelobe returns can often be determined by their relatively close ranges (ground area near radar system) and filtered out. Disadvantages are that Doppler processing is relatively ineffective due to so many overlapping Doppler frequency ranges. This limits the ability to detect moving objects in the presence of heavy background clutter, such as moving objects on the ground. High PRF operation spreads out the frequency spectrum of the receive pulse, allowing a full Doppler spectrum without aliasing or ambiguous Doppler measurements. A high PRF can be used to determine Doppler frequency and therefore relative velocity for all targets. It can also be used when a moving object of interest is obscured by a stationary mass, such as the ground or a mountain, in the radar return. The unambiguous Doppler measurements will make a moving target stand out from a stationary background. This is called mainlobe clutter rejection or filtering. Another benefit is that since more pulses are transmitted in a given interval of time, higher average transmit power levels can be achieved. This can help improve the detection range of a radar system in high PRF mode. Medium PRF operation is a compromise. Both range and Doppler measurements are ambiguous, but each will not be aliased or folded as severely as the more extreme low or high PRF modes. This can provide a good overall capability for detecting both range and moving targets. However, the folding of the ambiguous regions can also bring a lot of clutter into both range and Doppler measurements. Small shifts in PRFs can be used to resolve ambiguities, as has been discussed, but if there is too much clutter, the signals may be undetectable or obscured in both range and Doppler. FM ranging One solution is to use the high PRF mode to identify moving targets, especially fast moving targets, and then switch to a low PRF operation to determine range. Another alternative is to use a technique called FM ranging. In this mode, the transmit duty cycle becomes 100% and the radar transmits and receives continuously.
milstar: http://aess.cs.unh.edu/Radar%202010%20PDFs/Radar%202009%20A_14%20Airborne%20Pulse%20Doppler%20Radar.pdf
milstar: http://www.dtic.mil/cgi-bin/GetTRDoc?AD=ADA430023
milstar: http://de.scribd.com/doc/17534245/Chapter-8-Pulse-Compression-Radar 8.1 INTRODUCTION * A pulse compression radar transmits a long pulse with pulsewidth T and peak power P t , which is coded using frequency or phase modulation to achieve a bandwidth B that is large compared to that of an uncoded pulse with the same duration. 1 Thetransmit pulsewidth is chosen to achieve the single-pulse transmit energy, givenby E t 1 = P t T , that is required for target detection or tracking. The received echois processed using a pulse compression filter to yield a narrow compressed pulseresponse with a mainlobe width of approximately 1/B that does not depend on theduration of the transmitted pulse.Figure 8.1 shows a block diagram of a basic pulse compression radar. The codedpulse is generated at a low power level in the waveform generator and amplified to therequired peak transmit power using a power amplifier transmitter. The received signalis mixed to an intermediate frequency (IF) and amplified by the IF amplifier. The sig-nal is then processed using a pulse compression filter that consists of a matched filterto achieve maximum signal-to-noise ratio (SNR). As discussed below, the matchedfilter is followed by a weighting filter if required for reduction of time sidelobes. Theoutput of the pulse compression filter is applied to an envelope detector, amplified bythe video amplifier, and displayed to an operator.The ratio of the transmit pulsewidth to the compressed pulse mainlobe width isdefined as the pulse compression ratio. The pulse compression ratio is approximately T /(1/ B ) or TB , where TB is defined as the time-bandwidth product of the waveform.Typically, the pulse compression ratio and time-bandwidth product are large comparedto unity.The use of pulse compression provides several performance advantages. Theincreased detection range capability of a long-pulse radar system is achieved withpulse compression while retaining the range resolution capability of a radar thatuses a narrow uncoded pulse. The required transmitted energy can be established b
milstar: PULSE COMPRESSION RADAR 8.31 sidelobe levels measured on production hardware are –58 dB. Digital pulse compres-sion is used. An uncoded 1.1-µs pulse is used to provide coverage for targets withinthe range interval from 0.5 to 5.5 nmi. Stretch Pulse Compression. 57–60,62 Stretch pulse compression is a technique forperforming LFM pulse compression of wideband waveforms using a signal processorwith bandwidth that is much smaller than the waveform bandwidth, without loss of signal-to-noise ratio or range resolution. Stretch pulse compression is used for a singletarget or for multiple targets that are located within a relatively small range windowcentered at a selected range.Figure 8.28 shows a block diagram of a stretch pulse compression system. TheLFM waveform has a swept bandwidth B , pulsewidth T , and LFM slope α . The refer-ence waveform is generated with time delay t R , swept bandwidth B R , pulsewidth T R ,and LFM slope a R . The reference waveform time delay is typically derived by rangetracking of a selected target within the range window. The correlation mixer 62,63 (CM)in Figure 8.29 performs a bandpass multiplication of the received signal by the outputof the reference waveform generator. The lower sideband at the CM output is selectedby a bandpass filter (BPF).Spectrum analysis is performed when the LFM slopes of the transmit and referencewaveforms are equal ( a = a R ). Reduced-bandwidth pulse compression processing isperformed if the reference waveform LFM slope is less than the transmit waveformLFM slope ( a R < a ). In both cases, the required processing bandwidth B p is muchsmaller than the waveform bandwidth.Figure 8.29 shows the principle of stretch pulse compression for the case where theLFM slopes of the transmit and reference waveforms are equal. The instantaneous fre-quency is plotted as a function of time at three points in the stretch pulse compressionsystem block diagram: (1) correlation mixer input, (2) correlation mixer LO (referencewaveform generator output), and (3) correlation mixer output (output of bandpassfilter). Three LFM target signals are shown at the correlation mixer input: target 1 is atzero time offset relative to the reference waveform; target 2 is earlier in time than thereference waveform; and target 3 is later in time. In each case, the LFM slope for thetarget signals is B / T . The reference waveform applied to the LO port of the CM hasLFM slope equal to B R / T R = B / T .The instantaneous frequency at the correlation mixer output is the differencebetween the instantaneous frequencies at the CM input and LO ports. As a result, theCM output signals for the three target signals are uncoded pulses (pulsed CW signals)with frequency offset from the mixer IF output f IF given by
milstar: Патентообладатель(и): Открытое акционерное общество "Корпорация "Фазотрон-Научно-исследовательский институт радиостроения" (RU) СПОСОБ РАЗРЕШЕНИЯ ЦЕЛЕЙ ПО ДАЛЬНОСТИ РАДИОЛОКАЦИОННОЙ СТАНЦИЕЙ И ИМПУЛЬСНАЯ РАДИОЛОКАЦИОННАЯ СТАНЦИЯ СО СЖАТИЕМ ИМПУЛЬСОВ И ВОССТАНОВЛЕНИЕМ СИГНАЛОВ (патент № 2296345) Адрес для переписки: 123557, Москва, Электрический пер., 1, ОАО "Корпорация "Фазотрон-НИИР", Начальнику отдела интеллектуальной собственности В.И. Фаленко Приоритеты: подача заявки 30.12.2004 начало действия патента 30.12.2004 публикация патента 27.03.2007 ------ Техническим результатом является увеличение разрешающей способности по дальности радиолокационной станции со сжатием импульсов. Этот результат достигается за счет излучения сложных зондирующих сигналов, приема отраженных сигналов, обработки их в согласованном фильтре, где осуществляется сжатие импульсов во времени, последующего восстановления входных сигналов в восстанавливающем фильтре, что позволяет расширить эффективную полосу сигнала и, как следствие, увеличить разрешающую способность РЛС по дальности. При этом одновременно снижается уровень боковых лепестков сжатого импульса по сравнению с результатами согласованной фильтрации и повышается точность измерения дальности до цели. Использование изобретения позволяет увеличить дальность действия РЛС со сжатием импульсов без снижения разрешающей способности по дальности. Из известных способов разрешения целей по дальности РЛС одним из близких по достигаемому результату является техника сжатия импульсов [Справочник по радиолокации. Под ред. М.Сколника, 1970. Пер. с англ. (в четырех томах) /Под общей ред. К.Н.Трофимова; том 3. Радиолокационные устройства и системы/ Под ред. А.С.Виницкого. - М.: Сов. радио, 1978, стр.400-402]. Сущность этого способа заключается в излучении РЛС сложного зондирующего сигнала с внутриимпульсной частотной модуляцией или фазовой манипуляцией, приеме отраженного сигнала и обработке его в согласованном фильтре, где осуществляется сжатие сигнала на коротком интервале времени. Этим одновременно достигается и большая энергия излучения, свойственная длинному (несжатому) зондирующему сигналу, и высокое разрешение целей по дальности, свойственное короткому сжатому импульсу. Процесс сжатия импульсов известным способом реализуется в согласованном фильтре.
milstar: В импульсных РЛС разрешение по дальности определяется длительностью зондирующего импульса. Чем короче импульс, тем выше разрешение. [Моделирование в радиолокации. А.И.Леонов, В.Н.Васенев, Ю.И.Гайдуков и др.; под ред. А.И.Леонова. - М.: Сов. радио, 1979, стр.10]. Однако укорочение импульса оказывается серьезной проблемой из-за ограничения у передатчика радиолокатора пиковой мощности, поскольку энергия излучаемого импульса пропорциональна его длительности. В результате при использовании простого монохроматического импульса увеличение разрешающей способности радиолокационной станции по дальности будет сопровождаться уменьшением дальности ее действия. http://www.freepatent.ru/patents/2296345
milstar: Разрешающая способность РЛС по дальности Разрешающая способность РЛС по дальности - это возможность раздельного наблюдения близко расположенных друг от друга целей, находящихся на одном направлении (рис. 8). При высокой разрешающей способности РЛС можно различать отдельные цели (например, самолеты) в групповой цели, что позволяет более точно определить обстановку, принять решение на боевые действия и эффективно применить оружие. Разрешающая способность РЛС по угловым координатам - это наименьший угол между двумя целями, находящимися на одинаковом расстоянии от станции, при котором возможно раздельное обнаружение и сопровождение целей (рис. 9). http://allpromt.ru/radiolokaciya_v_armii_i_na_flote/razreshayushhaya_sposobnost_rls_po.html http://www.freepatent.ru/patents/2296345 Известен способ разрешения целей по дальности радиолокационной станцией (РЛС) - излучение коротких зондирующих импульсов. Укорочение импульса улучшает разрешение по дальности [Применение цифровой обработки сигналов: Пер. с англ. / Под ред. Э.Оппенгейма, пер. под ред. А.М.Рязанцева. - М.: Мир, 1980, стр.274]. Однако укорочение импульса при ограниченной пиковой мощности передатчика снижает предельную дальность действия РЛС за счет уменьшения средней излучаемой мощности.
milstar: Сжатие импульса Методы сжатия импульса позволяют использовать относительно длинные ВЧ-импульсы не жертвуя разрешением по дальности. Ключом к сжатию импульса является энергия. Используя более длинные импульсы, можно уменьшить пиковую мощность у передаваемого импульса при сохранении той же самой энергии. ----------------------------------------------------------- При приеме импульс сжимается в более короткий с помощью согласованного коррелированного фильтра, который увеличивает пиковую мощность импульса и уменьшает его длительность. Радиолокатор со сжатием импульса, таким образом, реализует многие преимущества короткого импульса, как то: улучшенные разрешающая способность и точность, уменьшенный уровень помех на экране радиолокатора, лучшая классификация цели и больший допуск в некоторых методах электронного противодействия (ЭП) и глушения радиопередач. Одной из областей, в которой не реализуются эти преимущества, является величина минимальной дальности действия. Здесь длинный импульс передатчика может скрыть цели, которые находятся близко от радиолокатора. Способность сжимать импульс с помощью согласованного фильтра достигается модулированием ВЧ-импульса таким способом, чтобы он содействовал процессу сжатия. Функция согласующего фильтра может быть достигнута цифровым способом, при использовании функции взаимной корреляции для сравнения принятого импульса с переданным. Выборки принятого сигнала периодически смещаются во времени, раскладываются в ряд Фурье и умножаются на сопряженное преобразование Фурье выборки переданного сигнала (или точной его копии). Результат функции взаимной корреляции пропорционален смещенному во времени согласованию двух сигналов. Выброс в функции взаимной корреляции или на выходе согласующего фильтра появляется, когда два сигнала стоят рядом. Этот выброс является отраженным сигналом радиолокатора и типично он может быть в 1000 раз короче по длительности во времени, чем переданный импульс. Даже если два или больше длинных переданных импульса совпадут в приемнике, крутой подъем на выходе произойдет когда каждый из импульсов совпадет с переданным импульсом. Это восстанавливает разделение между принятыми импульсами и, вместе с этим, разрешение по дальности. Заметьте, что принятая форма сигнала проходит через окно, используя окно Хамминга или аналогичное ему, для того чтобы уменьшить боковые лепестки во временной области, возникающие во время процесса взаимной корреляции. Идеально корреляция между принятыми и переданными сигналами будет высокой только тогда, когда переданный и принятый сигналы точно совпадают. Для достижения этой цели используется множество методов модуляции, которые включают: линейное свипирование по частоте, двоичное кодирование фазы (например коды Баркера) или многофазные коды (например коды Костаса). Графики на рисунке 1, названные диаграммами неопределенности, показывают, как работают различные схемы сжатия импульса в виде зависимости допплеровского сдвига частоты от длительности импульса. http://www.astena.ru/radar_0.html
milstar: Аналого-цифровое преобразование эхо-сигналов каждого приемного канала производится в первичной обработке на промежуточной частоте, для чего используется 14-разрядный АЦП. Аппаратура цифровой обработки совместно с приемным трактом обеспечивает линейный динамический диапазон обрабатываемых сигналов порядка 70 дБ в каждом подканале. Совместная обработка двух подканалов позволяет получить сквозной линейный динамический диапазон не менее 100 дБ. Система оценки отражаемости и спектральных характеристик метеообъектов реализуется на специальном сигнальном процессоре. Коэффициент подавления отражений от неподвижных местных предметов не хуже 50 дБ. http://jre.cplire.ru/jre/oct09/6/text.html
milstar: 1.6.2 Использование ЛЧМ сигнала В РЛС для решения проблемы получения максимальной дальности при малой мощности сигнала увеличили длительность импульса. Как видно из графика (Рис.2) энергия сигнала Еs (энергетическая емкость) зависит от длительности и мощности импульса. При равных параметра цели, максимальная дальность Дmax для обоих случаев будет одинаковая [3]. http://www.bestreferat.ru/referat-113063.html
milstar: http://www.argospress.com/sample-chapters/RF_sample-chapter.pdf http://www.wseas.us/e-library/conferences/2005prague/papers/493-118.pdf
milstar: Pulse compression involves the transmission of a long coded pulse and thepro- cessing of the received echo to obtain a relatively narrow pulse. The increased detection capability of a long-pulse radar system is achieved while retaining the range resolution capability of a narrow-pulse system. Several advantages are ob- tained. Transmission of long pulses permits a more efficient use of the average power capability of the radar. Generation of high peak power signals is avoided. The average power of the radar may be increased without increasing the pulse repetition frequency (PRF) and, hence, decreasing the radar's unambiguous range. An increased system resolving capability in doppler is also obtained as a result of the use of the long pulse. In addition, the radar is less vulnerable to in- terfering signals that differ from the coded transmitted signal. A long pulse may be generated from a narrow pulse. A narrow pulse contains a large number of frequency components with a precise phase relationship be- tween them. If the relative phases are changed by a phase-distorting filter, the frequency components combine to produce a stretched, or expanded, pulse. This expanded pulse is the pulse that is transmitted. The received echo is processed in the receiver by a compression filter. The compression filter readjusts the relative phases of the frequency components so that a narrow or compressed pulse is again produced. The pulse compression ratio is the ratio of the width of the ex- panded pulse to that of the compressed pulse. The pulse compression ratio is also equal to the product of the time duration and the spectral bandwidth (time- bandwidth product) of the transmitted signal. http://www.helitavia.com/skolnik/Skolnik_chapter_10.pdf http://aess.cs.unh.edu/Radar%202010%20PDFs/Radar%202009%20A_11%20Waveforms%20and%20Pulse%20Compression.pdf
milstar: Agat have also offered the ARGS Slanets monopulse active radar homing seeker for all Buk family missiles. This 35 kg digital design has a 270 mm diameter planar array aperture and is claimed to be capable of acquiring a 5 m2 target at 70 km http://www.ausairpower.net/APA-9K37-Buk.html The Novator 9M37-1/9M38/9M38M1 Gadfly and DNPP 9M317E Grizzly missiles are direct equivalents in basic design to the US Raytheon RIM-66 Standard family of naval missiles. The Russian missiles are slightly larger, by 17% in length and in diameter, with all missiles within ~3% of each other in launch weight. http://www.ausairpower.net/APA-Legacy-SAM-Upgrades.html#mozTocId532833
milstar: http://de.scribd.com/doc/17533822/6/RADAR-HANDBOOK Chapter 4 Pulse Doppler Radar Northrop Grumman
полная версия страницы