Форум » Дискуссии » АРГСН-активные радиолокационные головки самонаведения,MARV & » Ответить
АРГСН-активные радиолокационные головки самонаведения,MARV &
milstar: Теоретически возможные величины ЭПР некоторых перспективных кораблей для длины волны 10 см = 3 Ghz S-Band (Aegis SPY-1) авианосец средняя > 25 000 м2,промежуточный КУ 900–1000 м2 эсминец ,фрегат 1 500–4 000 м2 ,промежуточный КУ 200 -300 м2 http://vpk-news.ru/articles/8474 Dlja srawneniya B-2 Spirit - 0.75 м2 ------------------------ NIIP Irbis-E s apperturoj diametrom 900mm ,srednej moschnostju 5 kwt/impulsnoj = 20 kwt dalnost dlja EPR 0.01 kw.metr = 50nmi ili 90 km dlja EPR 2.56 kw.metra =360 km http://www.ausairpower.net/APA-Flanker.html ------------------------------------------- Баллистическая ракета средней дальности Pershing-2 (MGM-31C) Система управления дополнялась системой наведения ГЧ на конечном участке траектории по радиолокационной карте местности (система RADAG). Такая система на баллистических ракетах ранее не применялась. Комплекс командных приборов располагался на стабилизированной платформе, помещенной в цилиндрический корпус, и имел свой электронный блок управления. Работу системы управления обеспечивал бортовой цифровой вычислстельный комплекс, размещенный в 12 съемных модулях, и защищенный алюминиевым корпусом. Система RADAG состояла из бортовой радиолокационной станции и коррелятора. РЛС экранировалась и имела два антенных блока. Один из них предназначался для получения радиолокационного яркостного изображения местности. Другой - для определения высоты полета. Изображение кольцевого типа под головной частью получалось за счет сканирования вокруг вертикальной оси с угловой скоростью 2 об/сек. Четыре эталонных изображения района цели для разных высот хранились в памяти ЦВМ в виде матрицы, каждая ячейка которой представляла собой радиолокационную яркость соответствующего участка местности, записанную двухзначным двоичным числом. К аналогичной матрице сводилось полученное от РЛС действительное изображение местности, при сравнении которого с эталонным можно было определить ошибку инерциальной системы. Полет головной части корректировался исполнительными органами - реактивными соплами, работавшими от баллона со сжатым газом вне атмосферы, и аэродинамическими рулями с гидравлическим приводом при входе в атмосферу http://rbase.new-factoria.ru/missile/wobb/pershing_2/pershing_2.shtml -------------------------------------------------------------------------------- Комплекс П-800 / 3К55 Оникс / Яхонт - SS-N-26 STROBILE Система управления и наведение - активно-пассивное РЛ-наведение, на ракете установлены активная РЛС ГСН и бортовая БЦВМ. Дальность обнаружения цели ГСН в активном режиме - 50 км (по одним данным) Дальность обнаружения цели класса "крейсер" ГСН в активном режиме - 75-77 км ============================== Дальность обнаружения цели ГСН в активном режиме минимальная - 1 км Сектор обнаружения ГСН - +-45 градусов Диаметр ракеты -700 mm После обнаружения и захвата цели ГСН ракеты, ГСН выключается и ракета "ныряет" под нижнюю границу зоны ПВО цели и управляется инерциально. После выхода за линию радиогоризонта ГСН вновь включается ГСН. Распределение целей происходит на первом этапе работы ГСН (на высоте). При групповом старте ПКР на первом этапе группа ракет перераспределяет цели по определенному алгоритму, исключая возможность поражения одной цели несколькими ракетами (если это не главная цель). Ракеты запрограммированы на совершение противоракетных маневров. В память бортовой БЦВМ заложены электронные "портреты" основных кораблей потенциальных противников и логика определения построения корабельных ордеров для выбора главной цели. http://militaryrussia.ru/blog/topic-92.htm ----------------------------------------------- Противокорабельная ракета 3М-54Э / 3М-54Э1 На дистанции около 30-40 км от цели ракета делает "горку" и происходит включение АРГС -54 (см.схему). После обнаружения и захвата цели головкой самонаведения у ракеты 3М-54Э происходит отделение второй ступени и начинает работать третья боевая твердотопливная ступень, развивающая скорость до 1000 м/с. На конечном участке полета протяженностью около 20км боевая ступень ракеты 3М-54Э снижается на высоту до 10м. У двухступенчатой ПКР 3М-54Э1 полет на всей траектории происходит на дозвуковой скорости, а непосредственно перед целью выполняется специальный зигзагообразный противоракетный маневр. Количество одновременно обстреливаемых целей -2, количество ракет в залпе - 8, интервал между пусками - 5-10с. Бортовая система управления ракет 3М-54Э / 3М-54Э1 построена на базе автономной инерциальной навигационной системы АБ-40Э (разработчик - Государственный НИИ Приборостроения). Наведение на конечном участке траектории осуществляется при помощи помехозащищенной активной радиолокационной головки самонаведения АРГС-54. АРГС-54 разработана фирмой "Радар-ММС" (г.Санкт-Петербург) и имеет максимальную дальность действия до 65км. Длина головки - 70см, диаметр - 42см и вес - 40кг. АРГС-54 может функционировать при волнении моря до 6 баллов. http://rbase.new-factoria.ru/missile/wobb/3m54e1/3m54e1.shtml ---------------------------------------- Моноимпульсная головка самонаведения ракеты "Яхонт" http://rbase.new-factoria.ru/missile/wobb/jakhont/jakhont-head.shtml Головка самонаведения (ГСН) предназначена для поиска и обнаружения морских и наземных целей в условиях радиоэлектронного противодействия, селекции ложных целей, выбора цели по заданным критериям, захвата и сопровождения выбранной цели, выработки координат цели и выдачи их в систему автопилотирования бортовой аппаратуры системы управления (БАСУ) противокорабельной крылатой ракеты (ПКР) «Яхонт». ГСН выполняет указанные выше действия в любых погодных условиях при волнении моря до 7 баллов включительно. Состав аппаратуры ГСН представляет собой бортовой двухканальный активно-пассивный радиолокатор со сложным широкополосным когерентным сигналом с фазо-кодовой манипуляцией по случайному закону как в режиме обзора, так и в режиме сопровождения цели при работе в активном режиме. ГСН осуществляет перестройку частотно-временных параметров, обладает высокой помехозащищенностью по отношению к различным видам активных помех, уводящих по дальности и угловым координатам, и пассивных помех типа дипольных облаков и уголковых отражателей, адаптивна к помеховой обстановке и условиям применения. ГСН построена по модульному принципу: антенна, передатчик, приемник, устройство обработки информации (см.структурную схему). ГСН имеет средства встроенного самоконтроля. В ГСН воплощены новейшие научно-технические достижения ЦНИИ «Гранит» и других предприятий военно-промышленного комплекса России: функциональная СВЧ-микроэлектроника на базе тонко- и толстопленочной технологии; современная микропроцессорная техника и микро-ЭВМ; прогрессивные конструкции и технологические процессы изготовления; высокоэффективная система питания. Оригинальные решения, используемые в ГСН запатентованы. Все это позволило получить высокую степень интеграции при минимальных объемах аппаратуры, малое энергопотребление и низкую трудоемкость изготовления. Основные тактико-технические характеристики Дальность обнаружения цели в активном режиме не менее 50 км Максимальный угол поиска цели ± 45° Время готовности к работе с момента включения не более 2 мин Потребляемый ток по цепи 27В не более 38А Масса 85 кг -------------------------------------- АРГС для ракеты РВВ-АЕ http://www.mnii-agat.ru/expo/334/prod_2845_r.htm Многофункциональная моноимпульсная доплеровская активная радиолокационная головка самонаведения для ракеты РВВ-АЕ класса «воздух-воздух» обеспечивает: - поиск, захват и сопровождение цели по целеуказанию от инерциальной системы управления ракеты; - измерение угловых координат и угловых скоростей цели и скорости сближения ракета - цель и передача их в ракету для формирования сигналов управления. Режимы работы: - активный режим, полностью автономный ("пустил-забыл"), использующий только предварительное целеуказание, без радиолокационнной поддержки в полёте; - режим инерциального наведения с радиокоррекцией и активным наведением на конечном участке полета. Тактико-технические характеристики: 1. Состав: - управляемый координатор с антенной - передающий канал - приемный канал - бортовая вычислительная система 2. Тип системы наведения: - инерциальное наведение с радиокоррекцией и активное самонаведение 3. Канал радиокоррекции и АРГС обеспечивает пуск ракеты РВВ-АЕ с самолета типа МИГ-29 в ППС на максимальной дальности - до 80 км. 4. Время готовности после предварительного включения в течение 2 мин. - не более 1с 5. Длина (без обтекателя), мм - 604 6. Масса (без обтекателя), кГ - не более 16 7. Диаметр, мм - 200 Сотрудничество возможно в плане приобретения и испытаний ракеты РВВ-АЕ. По желанию Заказчика параметры АРГС могут изменяться.
milstar: The monopulse system extracts the angular information instantaneously by comparing the difference and sum channel signals. The gain normalization can therefore be made instantaneous (fast or instantaneous AGC), and the external amplitude variations, since they affect sum and difference channels by the same relative amount, are never detected as erroneous guidance signals. The early systems all used conical scan for angle tracking because of its sim- plicity. The limited available volume and discrete-component tube technology of the period mandated a single-channel approach despite the performance limita- tions of conical scan. The inverse receiver permitted the performance of monopulse to be achieved with the single-channel simplicity of conical scan.2'6'14 Three identical mixers, preamplifiers and crystal filters, first process the three monopulse signals. Immediately after the narrowband filters, however, the dif- ference channels are multiplexed with the sum channel at a moderate frequency (several kilohertz, much higher than the filter bandwidth). Interference at the multiplexing frequency is, therefore, prevented from passing through the filters. The modulated difference channels are combined with the sum signal, and th composite signal is processed in a single channel (just as a conical-scan signal). The AGC, required for gain normalization, is made faster than the bandwidth of the filters and thus acts as an instantaneous AGC. Its dynamic range has to cope only with target signal variations. The normalized monopulse error signals are then demultiplexed and used for closing the guidance loops. Frequency (AM or FM) or time multiplexing can be employed. If the frequency multiplexing is phased so as to produce AM sidebands, the processing is identical to that of con- ical scan. Pulse https://helitavia.com/skolnik/Skolnik_chapter_19.pdf
milstar: A large ladar FP A is envisioned th at matches the IR FOV, bu t at h igher res olution. For ex ample if the IR array is 256 x 256 t hen at four times t he res olution t he ladar FPA would have to be 1024 x 1024. MIT/LL has been developing low bias voltage silicon APD’s for operation in the Ge iger mode. The d etails o f this development are described in several publications [1-4]. The current arrays are 32 x 32 element design to operate at 532 n m. They have 11 m diameter APD’s on 100 um pixel pitch. Micro lenses are used to improve the fill factor. Lincoln Laboratory has also developed a pi xel timing circuit that measure the time from the generation of the outgoing laser pulse to the first returned photon. It uses a C MOS proces s and h as a ti ming resolution of 0.5ns (3-inch range resolution). There is wide interest in these arrays, which will help in the development of large format FPA’s. https://apps.dtic.mil/sti/pdfs/ADA408948.pdf
milstar: https://scdn.rohde-schwarz.com/ur/pws/dl_downloads/dl_common_library/dl_brochures_and_datasheets/pdf_1/Radar_signal_interception_moves_into_the_digital_age_ELINT_app-bro_en_3607-5019-92_v0100_72dpi.pdf
milstar: https://secwww.jhuapl.edu/techdigest/Content/techdigest/pdf/V29-N01/29-01-Palumbo_Principles_Rev2018.pdf
milstar: The Polish government signed the $5.76 billion contract, one of Poland’s largest defense orders in recent years, on August 26. The agreement includes 180 K2 Black Panther Tanks and 212 K9A1 self-propelled howitzers. The acquisitions are expected to be complete by 2025 and 2026. https://www.thedefensepost.com/2022/08/30/poland-south-korea-tank-howitzer/?expand_article=1
milstar: Противотанковый ракетный комплекс Гермес ПТРК "Гермес" https://missilery.info/missile/hermes Дальность стрельбы, км 15-40-100 Максимальная скорость полета,м/с 1300 Средняя скорость полета на дальность 40км,м/с 500 Стартовый вес ракеты ,кг 90 Вес ракеты в ТПК,кг 107 Вес БЧ,кг 28 Вес ВВ,кг 18 Бронепробиваемость за динамической защитой,мм 1000 Диаметр корпуса ракеты,мм 130 Диаметр стартового ускорителя,мм 170 (210 для варианта с дальностью 100км) Длина ТПК ,мм 3500 Размах крыла ,мм 240
milstar: 2. Semi-Active Seeker • AIM-4 Falcon Semi-Active Radar Homing Head - Specifications Frequency 9.75-10.05GHz CW & pulsed, 0.76μs, 20-400kHz Receiver bandwidth: narrow band 4kHz/10kHz, wideband 56kHz, very wideband 923kHz Coherent processing interval: for data collection 50ms, for auto-track 0.5-16ms Channel-to-channel tracking accuracy: gain 0.5dB(1σ), phase 3.0º rms Absolute amplitude error: < ±1.0dB Gimbal limits: ±50º pitch, ±40º yaw Angle accuracy: < 1.0mrad (0.057º) https://image5.slideserve.com/9588000/2-semi-active-seeker-l.jpg Anti Radiation L-112E Avtomatika https://www.slideserve.com/scheuerman/microwave-applications-missile-seekers-amp-radars-powerpoint-ppt-presentation 4. Active Radar Seeker • Phazotron PSM-E Ka-band active radar seeker - Missile: 2.5-40km range, maximum missile speed 920m/s, - Tank detection range: 4km - Range accuracy: 8-10m - Scan angle: ±30º AZ, ±20º EL - Target velocity measurement accuracy: 0.5m/s - Range accuracy: 8-10m - Weight: 16kg https://www.slideserve.com/scheuerman/microwave-applications-missile-seekers-amp-radars-powerpoint-ppt-presentation
milstar: https://apps.dtic.mil/sti/pdfs/ADA408948.pdf DUAL MODE (MWIR AND LADAR) SEEKER FOR MISSILE DEFENSE Michael E. DeFlumere, Michael W. Fong and Hamilton M. Stewart BAE SYSTEMS
milstar: The global missile seekers market size is projected to grow from USD 5.3 billion in 2021 to USD 6.8 billion by 2026, at a CAGR of 5.2% from 2021 to 2026. https://www.globenewswire.com/en/news-release/2021/11/10/2331522/28124/en/Global-Missile-Seekers-Market-2021-to-2026-Miniaturization-of-Missiles-and-Their-Components-Presents-Opportunities.html https://idstch.com/technology/electronics/automatic-target-recognition-atr-technology-for-high-performance-millimeter-wave-missile-seekers/ https://secwww.jhuapl.edu/techdigest/Content/techdigest/pdf/V02-N04/02-04-Witte.pdf https://www.ll.mit.edu/sites/default/files/outreach/doc/2018-07/lecture%209.pdf https://apps.dtic.mil/sti/pdfs/ADA299448.pdf
milstar: A broad band multimode seeker system for a missile includes a wide band phased array transmitter/receiver unit incorporating a wafer scale phased array device with a bandwidth of about 2 GHz to 35 GHz. A multimode intermediate frequency unit selectively generates radar and jamming waveforms and measures parameters of reflected radar and external emissions of RF energy Inventor Harvey C. Nathanson Thomas E. Underwood Current Assignee Northrop Grumman Corp https://patents.google.com/patent/US5061930A/en
milstar: Design and Performance of the Monopulse Pointing System of the DSN 34-Meter Beam-Waveguide Antennas M. A. Gudim,1 W. Gawronski,1 W. J. Hurd,2 P. R. Brown,1 and D. M. Strain3 This article describes the design, analysis, and performance prediction of a monopulse pointing system in a 34-m beam-waveguide antenna of the Deep Space Network (DSN). While the basic concept of monopulse pointing is not new, its ap- plication in the DSN is novel in two ways: first, the large antenna structure made necessary by the extremely weak signal environment; and second, the use of the single monopulse feed at 31.8 to 32.3 GHz (Ka-band) frequencies. https://ipnpr.jpl.nasa.gov/progress_report/42-138/138H.pdf
milstar: Monopulse tracking systems are commonly used for tracking moving signal sources where the signal strength requires a narrow beamwidth antenna. In monopulse tracking systems, tracking error signals are generated that are used to control the position of the antenna. Monopulse systems are typically classified as either one, two, or three-channel in configuration depending upon the number of complete receiver channels involved. Generally, three RF channels are involved: -Azimuth, -Elevation, and Sum. The highest performance in tracking accuracy and signal reception is achieved by use of a 3-channel monopulse system which allows each receiver channel to be optimized for either data or error signal reception. Accordingly, three-channel systems are used for the most demanding applications, such as tracking satellites or deep-space probes, and used to control the largest types of high-gain dish antennas with very narrow beam angles. https://repository.arizona.edu/bitstream/handle/10150/607375/ITC_1998_98-05-1.pdf?sequence=1
milstar: Implementing a Digital Tracker for Monopulse Radar Using the TMS320C40 DSP 7 Implementing a Digital Tracker for Monopulse Radar Using the TMS320C40 DSP https://www.ti.com/lit/an/spra301/spra301.pdf?ts=1703407133898
milstar: Открытое акционерное общество "Концерн "Гранит-Электрон" (RU) МОНОИМПУЛЬСНАЯ РАДИОЛОКАЦИОННАЯ СИСТЕМА Начало действия: 2006.02.21 Публикация: 2007.10.27 Подача: 2006.02.21 https://patents.s3.yandex.net/RU2309430C1_20071027.pdf https://yandex.ru/patents/doc/RU2309430C1_20071027 Сущность изобретения заключается в том, что предлагаемая моноимпульсная радиолокационная система, содержит возбудитель, фазовый манипулятор, усилитель мощности, антенный переключатель, антенну, синхронизатор, генератор кодов, импульсный модулятор, суммарно-разностный преобразователь, блок усилителей высокой частоты, блок смесителей, блок усилителей промежуточной частоты, блоки квадратурных фазовых детекторов и амплитудно-временных квантователей, цифровые согласованные фильтры, блок вычисления модуля сигнала объединения квадратур, блок обнаружения и выбора объекта сопровождения, коммутатор сигналов управления приводом, привод антенны, датчик углового положения антенны, регистр угла, первый вычитатель, регистр дальности, первый сумматор, преобразователь кода во временной интервал, блок захвата объекта на сопровождение, регистр частоты, фильтр доплеровской частоты, генераторы доплеровской частоты, сумматоры, угловой дискриминатор, второй вычитатель, кодовую шину, блок вентилей, дискриминатор дальности, частотный дискриминатор, первый и второй элементы задержки, контрольный имитатор движения объекта, доплеровские коммутаторы сигналов суммарного и разностного каналов, датчик предстартовой подготовки, коммутатор питания, датчик скорости, датчик контрольного угла, первый и второй коммутаторы режима, первый и второй контрольные элементы задержки, триггер пуска, триггер отмены пуска, вентиль отмены пуска, направленный ответвитель, блок сравнения, инвертор сигнала и элемент И. В результате использования изобретения повышается надежность РЛС при установке на БПЛА. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.
milstar: https://studfile.net/preview/2534452/page:12/
milstar: Акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Радар ммс". https://patentimages.storage.googleapis.com/b3/39/fa/b7c6aed7ff8593/RU2267137C1.pdf
milstar: Для полноты описания следует упомянуть вспомогательный сигнала Ω, хотя он и не относится напрямую к моноимпульсному методу. Это сигнал, получаемый по каналу подавления боковых лепестков. Такой канал всегда имеет свою небольшую антенну с широкой диаграммой направленности. Может использоваться для оценки помеховой обстановки. Для каждого из этих сигналов необходим свой приемный канал. Таким образом, в современном трехкоординатном радиолокаторе имеется как минимум четыре параллельных приемных канала. Если первичные излучатели моноимпульсной антенны представляют собой рупорные антенны, то формирование каналов приема и обработка принятых сигналов могут выполняться при помощи моноимпульсных коммутаторов, построенных на волноводных тройниках. https://www.radartutorial.eu/06.antennas/an41.ru.html https://www.radartutorial.eu/03.linetheory/tl18.ru.html
milstar: Typical monopulse radar cannot detect the angle of two closely-spaced targets in one resolution cell. The authors propose a closed-form technique to estimate the angle of two unresolved targets by using a single snapshot of four radar receiver channels. In this work, phase comparison and amplitude comparison problems for monopulse radar are resolved. The monopulse radar angle estimation system has been enhanced using the diagonal difference channel. Using a single pulse, this technique can accurately determine the angle and amplitude of the deceptive decoy and the real target. If both targets have the same direction, the proposed scheme cannot detect them; therefore, to estimate the angle of such targets, we used an additional antenna. The effectiveness of the proposed method is validated by comparing the exact solutions and simulations. https://ietresearch.onlinelibrary.wiley.com/doi/full/10.1049/sil2.12203 Nonetheless, the basic monopulse technique is appropriate when one target is located in each resolution cell; however, when two or more targets are located in a resolution cell of radar (range, beam width, and Doppler) and multi-path effect, the returned signal from targets overlaps which leads to uncertainty to recognise the target's angle and a huge deviation in measurement [1, 2]. Radars are limited to improve the beam width, range, and Doppler resolution to detect closely spaced targets [1]. The towed decoy can simulate the time and frequency characteristics (range and Doppler of the target) of the target in the radar's main beam and generate effective angle deception against the monopulse radars. The decoy RCS is more than the actual target; therefore, decoy power is greater than the actual target at the received signal, and the estimation angle will be closer to the decoy angle; so, the towed decoy is an effective method for the angular electronic attack (angular jamming) against monopulse radars. Therefore, detection and angle estimation of ambiguous targets are pivotal to improve the electronic protection capability of monopulse radar. Methods used for angle estimating of unresolved targets fall into two categories: statistical and deterministic. The statistical methods can reach more accurate solutions than deterministic methods, but these are not proper for tight time scenarios since; these methods commonly use several pulses to extract the statistical features. Furthermore, statistical methods have limitations depending on the target model [3, 4]. Deterministic methods use one or two pulses which are not limited by the target model. the deterministic methods are often based on Sherman's method [5, 6]. However, Sherman's method has two drawbacks: the amplitude ratio of the sum signals from the two targets should be steady among the pulses and the relative phase should be different, which are called Sherman's conditions [7]. In addition, Sherman's method is not a closed-form method. Different methods in the literature were proposed to estimate the angle of unresolved targets in radar cells: Beamforming, STAP, subspace rejection [3, 8], source separation [9], MIMO radar [10, 11], and as well as two polarisation radars [12]. However, these methods require further equipment and various types of signal transmissions for monopulse radars, and their application is limited [13]. In Ref. [14], the authors proposed a closed-form method for direction finding of unresolved targets, but this method needs Sherman's conditions. The authors in Refs. [15, 16] present a practical technique to estimate the direction of unresolved targets by one pulse (in phase comparison monopulse radar), therefore, they do not require Sherman's condition, but, they cannot estimate the direction when two targets are located at the same azimuth or elevation direction. In reference [17], the authors used two extra antennas to detect targets located at the same direction. It is proper for specific antenna structures, not for all structures. The authors in Ref. [18] proposed a subarray-based four-channel monopulse method to achieve an efficient and fast two-target resolution to estimate the angle of same direction targets, but this method requires more antennas. We have proposed a novel closed-form method that can estimate the angle of two unresolved targets whose signals overlap in both frequencies and time domains using only one pulse for amplitude comparison of monopulse radar, so, it can estimate the direction of rapidly fluctuating targets. It does not require Sherman's condition (another method for angle estimation of unresolved targets in the amplitude monopulse radar needs two pulses and Sherman's condition). In phase comparison, monopulse radar presents a way to determine the direction of unresolved objects in one received pulse by generating virtual amplitude-comparison monopulse signals from the received phase comparison monopulse signals. We can estimate the angles of two targets positioned at the same elevation direction in phase comparison monopulse radar by using an additional antenna that is appropriate to all antenna configurations (in Ref. [17], the authors used two extra antennas and applied to specific antenna configurations). The proposed method improves the angle estimation performance and accuracy. The effect of input noise power, target direction and phase difference of targets on the accuracy of angle estimation was shown. In Section 2, the characteristics of a towed decoy and target echo signal are explained, and the method to obtain the closed-form solutions for the angle of unresolved targets with a single pulse is presented. In Section 3, we present an exact transformation between amplitude comparison and phase comparison monopulse information that provides an analytic solution for the case of phase comparison monopulse technique and proposed method to estimate the angle of targets located in the same elevation angle and, eventually, in Section 4, the simulation results are presented and these results validate the performance of the proposed method. Four antennas are used in a typical amplitude comparison monopulse in a radar receiver, and their outputs are connected to the inputs of three receiver channels. --------------------------------------------------------------------------------------------------------------- However, the fourth channel (diagonal difference) is also required to extract additional information from the target position. --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- This channel is closed by a dummy load in most monopulse radars (The radar designers should keep in mind that utilising this difference channel leads to earning more information from the target location by the radar processing system). The configuration structure of the monopulse radar with an additional diagonal difference channel is shown in Figure 1
milstar: https://vii.sfu-kras.ru/images/libs/Radiolokacionnye_sistemy_SFU_elektronnyy_resurs.pdf
milstar: https://www.intechopen.com/chapters/61901 Slotted waveguide array (SWA) antenna technology has been utilized by many spaceborne missions such as Radarsat-1, SIR-X, ERS-1/2, and Sentinel-1, because SWA technology has several advantages like high efficiency, good mechanical strength, high power handling capacity, and manufacturing ease. However, the main drawback of this technology is narrow impedance bandwidth, which limits its applications to support high resolution SAR systems for civil and military applications. Moreover, the traveling wave type SWA provides wide bandwidth, but its efficiency is very low. Various bandwidth improvement techniques have been explored and reported in the literature, which includes reducing waveguide wall thickness, reducing waveguide cross section, widening slot width, and modifying slot shapes, e.g., dumbbell shape and elliptical shape [1, 2, 3, 4]. When SWA is targeted for space applications, the reduction in wall thickness may not be suitable as it has to survive severe vibration and thermal loads. When SWA is targeted for high power and low attenuation systems, the reduction in waveguide cross section shows inferior performance. Moreover, slot widening and slot shaping affect the cross-polarization performance. SWA with modified slot shapes also needs high manufacturing accuracy. Although these techniques provide bandwidth improvement, other antenna parameters are compromised due to the constraints of respective techniques.
полная версия страницы